ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Подбор холодильного оборудования из "Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.2" Типовое холодильное оборудование подбирают в определенной последовательности. Вначале по тепловой нагрузке и характеристикам холодильного цикла рассчитывают объемную производительность компрессоров, определяют их тип и требуемое число (с учетом резерва). Далее из условия работы всех установленных компрессоров вычисляют нагрузку на теплообменные аппараты и на основании теплового расчета определяют тип и число испарителей и конденсаторов. Затем выполняют расчет и подбор вспомогательного холодильного оборудования и аммиачных коммуникаций. [c.358] Коэффициент подачи холодильных компрессоров определяют (рис. 12.3) как функцию степени повышения давления [8]. [c.358] Теоретическая производительность У является паспортной характеристикой компрессоров объемного сжатия и служит основой для их подбора. Необходимый суммарный объем Гт можно обеспечить при различных вариантах подбора. Число работающих компрессоров зависит от стабильности тепловой нагрузки установки и должно обеспечить экономичное регулирование холодильной мощности. Кроме того, для предприятий с непрерывным режимом работы необходимо предусмотреть резерв машинного оборудования. В данном случае выбираем компрессорный агрегат А220-7-2 (У = 0,167 м /с) [9], укомплектованный на базе компрессора П220 унифицированной серии (ОСТ 26.03.943—77). Число работающих агрегатов = Кт/К =0,507/0,167 = 3. Дополнительно устанавливаем один резервный агрегат того же типа. Общее число установленных агрегатов — 4. [c.358] Проверим соответствие мощности комплектного электродвигателя марки АОП2-92-4 условиям расчетного режима. [c.358] Принимая к. п. д. передачи iin=l, находим коэффициент загрузки комплектного электродвигателя АОП-2-92-4 (номинальная мощность =100 кВт) 3 = 66,4/100 = = 0,664. Для асинхронного двигателя к. п. д. и os ф являются функцией йз (как показано на рис. 12.5). В данном случае г]дв = 0,85, со5ф = 0,7, что находится в пределах рекомендуемых значений для асинхронных электродвигателей. [c.359] Комплектный электродвигатель в расчетных условиях обеспечивает работу агрегата и сохраняет запас мощности, необходимый для пускового периода работы холодильной установки. [c.359] При проектировании неагрегатированной холодильной установки основные теплообменные аппараты (конденсаторы и испарители) подбирают для всей установки и соединяют коллекторами с компрессорами и другим оборудованием. При этом нагрузка на аппараты определяется из условия работы всех установленных компрессоров, включая резервные. Общая схема расчета аппаратов холодильной установки соответствует изложенной в гл. 2. [c.359] При этом расчетная нагрузка оказывается с некоторым запасом, поскольку в аммиачных компрессорах часть тепла отводится водой, циркулирующей в окружающих полостях компрессора. [c.360] Подбор и расчет и пiapитeлeй. Исходные данные тепловая нагрузка Qo=571 кВт температура кипения аммиака /о=—24°С температура хладоносителя на выходе из испарителя /х2=—20°С. [c.360] Физические свойства водного раствора хлорида кальция массовой долей х = 0,266 при /х= —18,64 °С [7] плотность рх= 1258 кг/м вязкость v = 8,2 10 м с, теплоемкость Сх = 2,79 кДж/(кг-К), теплопроводность Х = 0,51 Вт/(м-К), коэффициент объемного расширения р = 3,4-10 К . [c.360] Подбор и расчет конденсаторов. Исходные данные тепловая нагрузка 3 = = 796,6 кВт температура конденсации аммиака /к = 35°С температура воды на входе в аппарат /в1 = 27°С температура воды на выходе из аппарата /в2 = 31 °С. [c.361] Некоторое количество масла все же уносится в систему и скапливается в нижней части аппаратов, откуда периодически удаляется через маслосборник (на схеме не показан). В холодильной установке данной производительности достаточно использовать один маслосборник марки ЗООСМ. [c.362] В нашем случае установлены два испарителя ИКТ-180 объем межтрубного пространства каждого испарителя К = 2,64 м . Необходимая емкость обеспечивается установкой двух линейных ресиверов марки 2,5РВ [7, 12]. [c.362] Устанавливаем один дренажный ресивер марки 3,5РД емкостью 3,5 м . [c.362] При эксплуатации холодильной установки в верхней части конденсаторов и ресиверов скапливаются некопденсирующиеся газы (обычно воздух). При этом повышается общее давление в линии нагнетания и ухудшается интенсивность теплообмена в конденсаторах, что в конечном счете приводит к росту затрат энергии. Удаление воздуха осуществляется автоматическим воздухоотделителем (на схеме (рис. 12.1) не показан). Один воздухоотделитель типа АВ-4 обеспечивает удаление воздуха из установки холодильной мощностью до 1700 кВт [13]. [c.362] Расчет коммуникаций. После подбора холодильного оборудования формируют монтажно-технологическую схему аммиачного контура холодильной установки, на основании которой определяют длину коммуникаций, число поворотов, переходов и других местных сопротивлений. [c.363] Расчет трубопроводов аммиачного контура — это определение категории трубопроводов, выбор вида и материала, труб, расчет сечения трубопроводов и проверка фактического падения давления в коммуникациях. Все трубопроводы для аммиака, независимо от давления и температуры, относятся к категории I [13]. При диаметре условного прохода до 40 мм применяют бесшовные холоднотянутые трубы, при больших диаметрах — бесшовные горячекатаные. При температуре эксплуатации выше — 40°С используют трубы, изготовленные из стали 20. Диаметры трубопроводов, непосредственно присоединяемых к компрессорам и основным аппаратам, определяют по диаметру выходного патрубка, диаметры общих коммуникаций — по рекомендуемым значениям оптимальной скорости для паров — 15 м/с, для жидкого аммиака — 0,5 м/с [6, 13]. Общая схема расчета трубопроводов соответствует принятой в гл. 1. [c.363] Допустимое падение давления на нагнетательном трубопроводе 15 кПа, что соответствует кажущемуся повышению температуры конденсации на 0,5 °С при этом расход энергии увеличивается на 1 % [13]. [c.363] Допустимое падение давления на всасывающем трубопроводе составляет 8 кПа, что соответствует кажущемуся понижению температуры кипения на 1 °С при этом холодильная мощность снижается на 4 % [13]. Допустимое падение давления на жидкостной линии от ресивера до дроссельного устройства на испарителе составляет 25 кПа [6]. [c.363] Вернуться к основной статье