ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Энергетическая эффективность установки из "Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.2" Оборудование абсорбционной холодильной установки включает оборудование аммиачного контура аппараты, водоаммиачные насосы и коммуникации абсорбционной холодильной машины), оборудование циркуляционных контуров хладоносителя и оборотной воды. Поскольку внешние системы хладоносителя и охлаждающей воды идентичны рассчитанным в компрессионной установке, расчет этих систем здесь не рассматривается. Подбор оборудования АХМ проводится в определенной последовательности вначале определяют материальные потоки в машине и рассчитывают тепловые нагрузки на аппараты, далее осуществляют подбор и поверочный расчет аппаратов АХМ, а затем — подбор водоаммиачных насосов и расчет аммиачных коммуникаций. Некоторые этапы проектирования АХМ не отличаются от приведенных ранее (в разд. 12.1) и здесь не приводятся. [c.382] Расчет материальных потоков и тепловых нагрузок на аппараты. Внешнюю тепловую нагрузку на абсорбционную холодильную установку рассчитывают так же, как в разд. 12.1.1. Она составляет Q =393 кВт тогда необходимая холодильная мощность (с учетом потерь холода) равна ()о = 432 кВт. [c.382] Подбор аппаратов АХМ. Подбор и поверочный расчет основных теплообменных аппаратов (испарителя, конденсатора, дефлегматора и теплообменников для регенерации тепла) проводится по общей схеме, представленной в гл, 2. При расчете абсорбера, выпарного элемента генератора и ректификационной колонны следует использовать материал гл. 3, 5 и 6. Примеры расчета этих аппаратов даны в литературе. [8]. [c.383] После подбора аппаратов и расчета коммуникаций, систем циркуляции хладоносителя и охлажденной воды определяют фактические параметры установки совмещением характеристик элементов АХМ (см. разд. 12.1.7). [c.383] При проектировании абсорбционных холодильных установок следует использовать параметрический ряд АХМ, принятый в СССР [23]. [c.383] Процесс кипения в испарителе АХМ происходит при переменной температуре условно примем среднетермодинамическую температуру рабочего тела равной наинизшей те.мпе-ратуре кипения /о=—24°С (Га Го = 249,15 К), Потери эксергии от необратимости теплообмена в испарителях отнесены к подсистеме 2 (так же сделано в разд. 12.1.8). [c.383] Потери эксергии от необратимости теплообмена с охлаждающей водой отнесены к подсистеме 4. [c.384] Затраты электроэнергии в системе циркуляции хладоносителя приняты те же, что в разд. 12.1. Расходы воды на подпитку Д/Пв и электрическая мощность, вводимая в водоохлаждающую систему, рассчитаны по тепловой нагрузке на градирни Р = 1417 кВт. [c.384] Сравнивая значения эксергетических к. п. д. холодильных установок на базе компрессионной и абсорбционной холодильных машин, видим, что процессы с использованием АХМ менее совершенны (примерно в 1,5 раза). Это связано с низкой эффективностью совмещенных циклов в АХМ и потерями эксергии в дефлегматоре и абсорбере. Более экономичные варианты работы АХМ приведены в [1,3, 16, 23]. [c.384] Анализ данных показывает, что несовершенство процессов в водоаммиачном контуре приводит к возрастанию потерь эксергии в АХМ и водоохлаждающей системе (подсистемы 3 и 4). Эксергетический к. п. д. подсистемы принят равным нулю, поскольку нет полезно используемого потока эксергии нагретой воды при этом сохраняют силу соображения, высказанные в разд. 12.1.8 о роли водооборотной системы. [c.385] В табл. 12.5 представлены основные энергетические показатели абсорбционной холодильной установки в различные периоды года. Анализ данных показывает, что в весенне-осенний и зимний периоды такие энергетические показатели, как тепловой коэффициент АХМ и удельный расход греющего пара, заметно улучшаются вследствие снижения температуры охлаждающей воды, роста в связи с этим удельной холодопроизводительности до и уменьшения кратности циркуляции / [см. уравнения (12.37), (12.39), (12.46)]. Однако степень совершенства АХМ резко падает. Это вызвано тем, что в облегченных условиях эксплуатации возрастает относительная доля потерь от необратимости теплообмена, в частности при использовании греюп1его пара тех же параметров (Ргр —0,5 МПа, /гр=152°С). [c.385] Термодинамический анализ АХМ показывает [1, 16], что при определенных температурах объекта охлаждения 1 2 и охлаждающей воды в I существует оптимальный режим работы, обеспечивающий наибольший тепловой коэффициент. Этот режим определяется прежде всего оптимальными значениями температуры нагрева раствора в генераторе /2 и концентрации слабого раствора Ха. Отклонение этих величин в любую сторону вызывает уменьшение теплового коэффициента. В холодное время года снижение температуры охлаждающей воды /в1 приводит к смещению оптимума в сторону больших концентраций и меньших температур слабого раствора t 2, однако использование греющего пара тех же параметров сохраняет /2 и Ха прежними. В результате возрастают тепло дефлегмации и тепловая нагрузка генератора (относительно возможных оптимальных значений). Для улучшения энергетических показателей работы АХМ в зимнее время необходимо использовать греющий пар более низких параметров либо уменьшить подачу крепкого раствора в генератор. [c.385] Термодинамическое совершенство установки в целом в зимнее время ухудшается в результате возрастания относительной доли потерь в оборотной системе водоохлаждения. В этом случае необходим сравнительный технико-экономический анализ для определения оптимального способа отвода тепла в атмосферу. [c.385] Вернуться к основной статье