ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Методические рекомендации по получению дистиллята из выпускных газов из "Повышение эффективности использования газа на компрессорных станциях" Как отмечалось в гл. 2, из выпускных газов ГПА, работающих на природном газе, можно получить водяной дистиллят в таком количестве, которого вполне достаточно для технологических нужд самого агрегата и КС. [c.134] Во ВНИИГазе на специально созданной опытно-промыщлен-ной установке на базе полноразмерного газового поршневого двигателя 11ГД-100 мощностью 900 МВт при частоте вращения 600 об/мин были проведены исследования процесса получения водяного дистиллята из выпускных газов, а также были изучены теплотехнические и аэродинамические характеристики промышленного ABO, работающего в режиме конденсации водяных паров из выпускных газов. [c.134] Результаты этих исследований подтвердили теоретические разработки в этой области и доказали практическую целесообразность получения водяного дистиллята из выпускных газов с дальнейшим его, использованием для технологических нужд КС. [c.134] Как показывает анализ, расхождение значений между теоретическими и экспериментальными данными по tp = f (а ) и йв.г = не превышает 6 %. [c.136] Количество водяного дистиллята, которое можно получить из выпускных газов газотурбинных и поршневых ГПА, установленных на КС магистральных газопроводов, зависит от типа агрегата, режима его эксплуатации, количества влаги, содержащейся в атмосферном воздухе и топливном газе, а также от температуры охлаждения выпускных газов. [c.136] В табл. 29 приведены рабочие параметры газотурбинных и поршневых ГПА, работающих на номинальной мощности. [c.136] Значения этих величин в зависимости от относительной мощности установки Ме = приведены в табл. 30. [c.136] Номограмма для определения температуры начала конденсации водяных паров из выпускных газов различных типов ГТУ в зависимости от режима работы при различной влажности атмосферного воздуха приведена на рис. 50. [c.137] По номограмме (см. рис. 51) можно определить температуру начала конденсации водяных паров из выпускных газов, которая по мере выделения влаги из них будет изменяться в зависимости от количества выделенной влаги. Причем если характер изменения температуры конденсации водяных паров для выпускных газов с различным коэффициентом избытка воздуха будет одинаков, то абсолютные значения этой температуры для разных а нендентичны. [c.139] В качестве примера в табл. 32 приведены расчеты изменения температуры конденсации водяных паров tp в зависимости от количества выделяемого-водяного дистиллята Сд и содержания влаги в атмосферном воздухе для газотурбинной установки ГТК-Ю, работающей на режиме 0,9 номинальной мощности (А/е = 0,9ЛГ ) при коэффициенте избытка воздуха а = 7,36 и расходе топливного газа 0 = 3230 м ч при различном содержании влаги в атмосферном воздухе К. [c.139] Как показал проведенный анализ, температура конденсации водяных паров из выпускных газов ГТУ в значительной степени зависит от коэффициента избытка воздуха, т. е. от режима работы агрегата. [c.140] Анализ эксплуатационных данных по фактической загрузке агрегатов на протяжении нескольких лет показал, что среднегодовой коэффициент загрузки ГТУ для различных газопроводов в настоящее время меняется в пределах от 0,65 до 0,82 и имеет тенденцию к повышению. Поэтому следует ожидать, что, когда начнется широкое внедрение на КС магистральных газопроводов установок по комплексному использованию тепла отходящих газов ГТУ, в том числе и установок для получения водяного конденсата из выпускных газов, средний коэффициент загрузки для различных ГТУ достигает величины 0,9. [c.140] Для поршневых ГПА, применяемых на КС магистральных газопроводов, не разработаны обобщенные характеристики, подобные характеристикам газотурбинных ГПА. Поэтому расчет конденсации водяных паров из выпускных газов ПГПА необходимо проводить на всех этапах для каждого агрегата индивидуально. По результатам заводских или эксплуатационных испытаний ПГПА имеются следующие данные эффективная мощность агрегата Ме, удельный расход тепла де и расход воздуха через агрегат рвозд. [c.141] Далее определяем состав продуктов сгорания и находим парциальное давление водяных паров во влажных продуктах сгорания. Температуру начала конденсации водяных паров находим по таблицам насыщенного пара. [c.141] Если расчеты производятся по средневзвешенному составу газа, выбранному в данной работе, то для определения температуры конденсации водяных паров в зависимости от а при определенной влажности атмосферного воздуха можно воспользоваться правой частью номограммы (см. рис. 51). [c.141] Изменение температуры конденсации водяных паров в зависимости от количества выделенного водяного дистиллята рассчитывается по методике, изложенной выше. [c.141] Анализ эксплуатационных данных показывает, что ПГПА на КС магистральных газопроводов работают при нагрузках, близких к номинальным. Поэтому расчеты зависимости температуры конденсации водяных паров от количества получаемого дистиллята можно выполнять для всех типов ПГПА на номинальном режиме. [c.142] В связи с тем, что показатели мощности и эффективности ГПА зависят от сопротивления выпускного тракта, увеличивающегося при установке конденсационных устройств (в данном случае ABO), утилизационного котла или утилизационного теплообменника, во ВНИИГазе были проведены исследования этих факторов. Испытания проводились на ГГПА типа ГТ-750-6, на ПГПА — опытно-промышленной установке с полноразмерным газовым двигателем ПГД-100 и в опытном отсеке с одноцилиндровым двигателем 1ГК, что связано с различными конструктивными особенностями этих ГПА. [c.142] Снижение мощности ГТУ вследствие дополнительного аэродинамического сопротивления в зимнее время может быть компенсировано увеличением мощности ГТУ вследствие понижения температуры атмосферного воздуха. Однако величину аэродинамического сопротивления утилизационного оборудования целесообразно определять при технико-экономической оптимизации утилизационной установки. [c.143] На установке с газовым двигателем ПГД-100 давление на выпуске рг изменялось в диапазоне от 0,103 до 0,128 МПа по нагрузочной характеристике от Ne = 0,2N до Ne= l,ON при начальной Ne = onst. [c.143] Вернуться к основной статье