ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Качество и направления использования жидких и газообразных проk дуктов коксования из "Производство, облагораживание и применение нефтяного кокса" Выход кокса и газа (пропана и более легких углеводородов) при различных процессах коксования описывается эмпирическими уравнениями, полученными на основании обобщения работы многочисленных зарубежных установок замедленного коксования с необо-греваемыми камерами и термоконтактиого коксования на порошкообразном теплоносителе [104]. Эти уравнения для расчета выходов кокса и газа применимы при работе иа сырье прямогонного ироисхождения и соблюдения определенных режимных условий — температуры в зоне реакции, коэффициента рециркуляции и давления. [c.122] Обобщение опыта работы отечественных установок замедленного коксования позволило предложить несколько иные зависимости для определения выхода кокса. [c.122] Задача состоит в том, чтобы определить при различных давлениях в зоне реакции экспериментальные значения коэффициентов пропорциональности, учитывая, что при совместном коксовании групповых компонентов выход кокса несколько меньше, чем при раздельном коксовании. [c.123] При коксовании асфальтов коэффициент пропорциональности в формуле наименьший (выход кокса равен коксуемости сырья по-Конрадсону), а для дистиллятного ароматизированного сырья выход кокса значительно превышает коксуемость по Конрадсону. [c.123] Из формулы видно, что предельное количество бензина mojkho получить путем полной рециркуляции керосино-газойлевых фракций, т. е. ири осуществлении крекинга до кокса [151]. По мере снижения коэффициента рециркуляции промежуточных фракций выход бензина на исходное сырье уменьшается. [c.124] Сырье Плот- ность сырья Pf мость сырья по Конрадсону, % т У 0 S U A О S 1Л О SS У О 3 ЕС. . S т к SvS S V.O 0,0- Н. [c.124] Материальный баланс отечественных установок замедленного коксования, работающих на аналогичном сырье, примерно такой же (табл. 12). [c.125] Направление нснользования газа, бензина, керосино-газойлевых фракций и кокса должно определяться с учетом всех особенностей продуктов коксования, изложенных ниже. [c.125] Существует мнение, что назначением процессов коксования является производство кокса при этом совершенно не учитывается значение жидких продуктов и газк, суммарный выход которых мо-л ет достигать 70% на исходное сырье. Как показывает опыт передовых заводов, наибольшая эффективность процесса коксования наблюдается в том случае, когда облагораживанию и квалифицированному использованию всех продуктов коксования уделяется внимание в равной мере. [c.125] Качество газа, так же как и его выход, зависит от характера сырья и технологии процесса коксования (табл. 13). [c.126] Из табл. 13 видно, что с повышенпем температуры коксования с 520 до 625 °С выход газа возрастает в 4 раза при одновременном увеличении содержания непредельных в 1,4 раза. Газы замедленного коксования прямогонных остатков и термоконтактных процессов (независимо от вида сырья) по углеводородному составу близки к газу термического крекинга и могут служить сырьем для нефтехимического синтеза. Менее ценным сырьем для дальнейшей переработки являются газы замедленного коксования в необогреваемых камерах крекинг-остатков из-за относительно низкого содержания в них непредельных компонентов. [c.126] В соответствии с ранее изложенным механизмом коксообразования в необогреваемых камерах состав газа изменяется в течение всего процесса вначале, до протекания усиленных процессов поликонденсации, газ имеет повышенную плотность, в дальнейшем образуются в основном легкие углеводороды. Влияние температуры на качество газов наглядно иллюстрируют данные, полученные при термоконтактном коксовании арланской нефти на порошкообразном теплоносителе [28]. [c.127] При благоприятном углеводородном составе газы коксования могут быть вовлечены в дальнейшую переработку, независимо от содержания серы в исходном сырье. Однако при работе на сернистом и высокосернистом сырье, с целью снижения капитальных и эксплуатационных затрат на очистку и разделение газов, желательно повысить давление в камере коксования с тем расчетом, чтобы получающийся газ можно было подвергнуть моноэтанолампно-вой очистке без компрессии. [c.127] Как следует из табл. 14, бензин коксования является низкокачественным поэтому перед использованием требуется его предварительное облагораживание. [c.127] Из-за меньшей глубины разложения при коксовании в необогреваемых камерах октановое число бензина ниже, чем бензина, получаемого при термическом крекинге того л е сырья. Октановое число бензинов коксования, так л е как и термического крекинга, определяется в основном содерл анием непредельных углеводородов. Бензины термоконтактных непрерывных процессов коксования, получаемые при высоких температурах, содерл ат больше непредельных н ароматических углеводородов и имеют более высокие октановые числа, чем бензины, получаемые при замедленном коксовании. При работе установок замедленного коксования на крекинг-остатке октановое число бензинов ннл е (на 5—6), чем при коксовании прямогонного сырья. [c.127] Количество серы в бензинах зависит от концентрации органических соединений серы в сырье и их термостойкости. Как правило, с увеличением содерл ания серы в исходном остатке возрастает и количество серы в бензинах коксования. Гидроочистка бензинов коксования сопроволадается ие только их обессериванием, но практически полным насыщением непредельных углеводородов, что приводит к значительному снижению октанового числа. Такой бензин не может служить компонентом товарных бензинов улучш.енного качества. [c.127] Учитывая, что в балансе бензиБа, получаемого на НПЗ, доля бензиновых фракций коксования обычно невелика, наиболее приемлемым можно считать второй вариант облагораживания. В этом случае бензины из малосернистых остатков могут быть направлены на риформинг без предварительной гидроочистки. [c.129] При наличии на одном заводе больших мощ,ностей коксования или других деструктивных процессов может оказаться целесообразным раздельная гидроочистка бензинов вторичного происхождения, которые характеризуются различным качеством. [c.129] Для гидроочистки бензинов вторичного происхождения требуются [251] более жесткие условия, чем для прямогонных. Это, видимо, объясняется наличием в бензинах вторичного происхождения основной доли серы в виде прочных органических соединений. Кроме того, бензины деструктивных процессов характеризуются повышенным содержанием азотистых соединений, для удаления которых требуется поддерживать более высокие температуры очистки [251]. [c.129] При риформинге вторичного сырья выход водорода ниже, чем при риформинге прямогонного бензина. Так, выход водорода чистотой 90 объемн. % на вторичном сырье составляет 7,9 кг/м , а на прямогонном бензине 7,9—11,1 кг/м [251]. Это обусловливается значительно меньшим содержанием нафтенов в бензинах вторичного происхождения. Например, в бензине коксования остатков сернистых нефтей (типа ромашкинской) содержание нафтенов в 2 раза меньше, чем в прямогонных бензиновых фракциях тех же нефтей. [c.129] Вернуться к основной статье