ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Численные методы расчета процессов ректификации и абсорбции f многокомпонентных смесей из "Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3" Технологические схемы процессов абсорбции и десорбции с применением простых и сложных колонн. Процессы абсорбции и десорбции (отпарки) ширОко применяются главным образом на газоперерабатывающих заводах при извлечении целевых компонентов из природного или цопутного нефтяных газов в практике нефтепереработки для этих целей они применяются реже. [c.135] Принципиальные технологические схемы процессов абсорбции, и десорбции в простых и сложных абсорбционных и десорбционных аппаратах кратко были рассмотрены в гл, I, поэтому здесь отметим только основные направления дальнейшего их усовершенствования. [c.135] Для повышения эффективности процесса абсорбции и уменьшения расхода абсорбента широко применяется предварительное насыщение тощего абсорбента легкими углеводородами и охлаждение смеси сырого газа с насыщенным абсорбентом в холодильнике для предварительного выделения фракции Сб+ из газа, т. е. для отбензинивания газа (рис. П-40, а). [c.135] Для уменьшения потерь легких фракций абсорбента с сухим газом производят дополнительное охлаждение сухого газа или применяют двухступенчатую абсорбцию. В двухступенчатом абсорбере (рис. П-40, б) легкие фракции абсорбента поглощаются в верхней части аппарата более тяжелым абсорбентом, который подается па верхнюю тарелку и выводится с четвертой, пятой тарелки сверху аппарата. В этом случае легкий абсорбент подается на тарелку, расположенную ниже отбора тяжелого абсорб Внта. [c.135] Предварительное насыщение с охлаждением тощего абсорбента широко используется также и в абсорбционно-отпарных колоннах (рис. П-40, в). [c.135] Расчет процесса абсорбции в простых колоннах может быть выполнен на основе метода Крейсера и различных его модификаций, фактически являющихся разновидностью рассмотренного ранее метода характеристической температуры для расчета процесса ректификации многокомпонентных и непрерывных смесей. Применение этих методов при расчете процессов абсорбции и десорбций позволяет с достаточной для практики точностью определять количества и составы продуктов, а также необходимые расходы абсорбента или отпаривающего агента. Сравнение различных аналитических методов расчета показало, что расчет по Крейсеру дает составы продуктов, близкие к реальным, не только для тощих, но и для жирных газов. [c.136] На рис. И-41 приведены схемы абсорберов и десорбера с нанесенными обозначениями основных потоков. [c.137] Факторы абсорбции компонентов определяются при средней температуре абсорбции по верхнему или среднему сечению колонны соответственно . [c.137] С целью облегчения расчетов по уравнению (П.98) можно воспользоваться графиком, приведенным на рис. П-42. [c.137] Ур — газ в абсорбер Уо — отпаривающий агент в Десорбер о — тощий абсорбент в абсорбер Ьр — насыщенный абсорбент в десорбер У1 — сухой газ из абсорбера. [c.137] При расчете процесса абсорбции обычно задаются извлечением целевого компонента фа и по заданному расходу абсорбента определяют необходимое число теоретических тарелок либо при заданном числе теоретических тарелок вычисляют необходимый расход абсорбента последний расчет проводится чаще. [c.138] При выборе абсорбента необходимо стремиться к тому, чтобы по природе он был подобен разделяемому газу, так как при этом абсорбент обладает наибольшей растворяющей способностью к компонентам газовой с1к1еси. При абсорбции углеводородных газов обычно в качестве абсорбента принимают бензиновые или керосиновые фракции. При выборе абсорбента следует учитывать также его химическую стабильность, потери с сухим газом и ллияние качества абсорбента на производительность колонны. Чем ниже молекулярная масса абсорбента, тем меньшее его количество потребуется для получения заданного извлечения компонентов и, следовательно, тем выше может быть производительность колонны. Однако при больших скоростях газа в колонне и при более легком абсорбенте увеличиваются его потери с сухим газом. [c.138] Давление в колонне Р = 1,3 МПа, температуры исходного газа = 35 °С и тощего абсорбента = 27 °С. [c.140] Требуется определить составы и расходы сухого газа и насыщенного абсорбента, расход тощего абсорбента, необходимый для извлечения 50% пропана в абсорбере с шестью теоретическими тарелками. [c.140] Расчет проведен на 100 молей исходного газа и отражен в табл. 11,27. [c.140] Расход насыщенного абсорбента и количество извлеченных компонентов определяем из уравнения общего материального баланса, получено = 60,05 кмоль/ч. [c.141] Температуру сухого газа определяем из теплового баланса процесса абсорбции— = 36 С. Таким образом, эффективная температура процесса выбрана правильно, и расчет можно считать законченным. [c.141] Рг = ksilkii, кц, к 1, кд — константы равновесия компонентов соответственно при средней температуре в абсорбере, температурах предварительного насыщения абсорбента и отбензинивания сырого газа. [c.141] При г = Рг = 1 уравнения (II.109) и (II.110), (II.111) после преобразования приводятся к уравнению (11.98) с числом тарелок соответственно (/V -f 2) и (Л -f 1). [c.141] Порядок расчета процесса абсорбции с предварительным отбензиниванием сырого газа состоит в следующем. [c.143] Вернуться к основной статье