ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Аэродинамика несплошных препятствий из "Охрана воздушной среды на химических и нефтехимических предприятиях" Дюниным [29] при изучении аэродинамики снегозадерживающих преград (рис. 2.8). Согласно этой схеме, часть потока, проникающего через отверстия в препятствии после перемешивания отдельных струй, приобретает осредненную скорость проницания Пп, меньшую скорости набегающего потока и . Другая часть потока обтекает препятствие сверху со скоростью о, которая согласно уравнению неразрывности, должна превышать и х,. Считается, что скорость-обтекания Ио Травномерно распределена в слое размером кал, который характеризует размер зоны влияния препятствия. Вне зоны влияния скорость ветра равна скорости в невозмущенном потоке. Дополнительно будем учитывать обтекание препятствия с боков. [c.37] Для описания распределения скоростей за препятствием воспользуемся методом сухммирования элементарных струй, предложенным И. М. Коноваловым [32] и модифицированным И. А. Шепелевым [28]. [c.38] Разделим мысленно препятствие на прямоугольные площадки и выделим одну из них со сторонами а и ф, находящуюся на расстоянии а от оси у и на расстоянии Р от оси X. [c.39] Аналогично получены дифференциальные уравнения для областей с начальной скоростью о и ы . [c.39] Анализ формулы (2.33) показывает, что в непосредственной близости от препятствия х О скорость течения совпадает со скоростью проницания Пх = Ып. [c.40] Для сплошного препятствия и — 0) величина Хн характеризует длину циркуляционной зоны. [c.40] На начальном участке течения за несплошным препятствием происходит перемешивание струй, выходящих из отверстий. Скорость струй меняется от начальной Мв (средней по площади отверстия) до скорости проницания (рис. 2-10). [c.40] Для случая прямоугольных отверстий расчетная формула может быть получена по аналогии с уравнением (2.32). [c.41] На основном участке течения (х х ) для расчета скорости потока за препятствием с отверстиями произвольной формой и размерами можно использовать формулу (2.32). На начальном участке при большом числе отверстий расчеты становятся очень трудоемкими. С целью получения достаточно простых аналитических зависимостей для практически важного случая компоновки наружных установок — блока однотипных технологических аппаратов (колонн, теплообменников, емкостей) — допустим, что несплошное препятствие представляет собой регулярную решетку, состоящую из одинаковых вертикальных стержней шириной с (см. рис. 2-10). Ограничимся рассмотрением центральной области начального участка, в которой отсутствует влияние обтекающих препятствие потоков и течение можно считать плоским (двухмерным). [c.41] Считая, что скорость на границе струи составляет 1 % от осевой, найдем длину первого этапа Хс. [c.41] Опыты А. К. Дюнина велись в аэродинамической трубе с тонкими проницаемыми пластинами, коэффициент живого сечения которых составлял /же = 0,4 и 0,6. Результаты опытов и расчетов удовлетворительно совпадают при значении экспериментальной константы с = 0,12. [c.42] Опыты И. Сегинера проведены в натурных условиях. Осуществлялась анемометрическая съемка скоростей ветра за проницаемой преградой из планок с коэффициентом живого сечения = 0,5. Преграда находилась на сравнительно гладкой поверхности (высота шероховатостей 2о = 0,3 0,1 см). Опыты проходили при нейтральном состоянии атмосферы (Ri = 0), Наилучшее совпадение результатов опыта и расчета наблюдается при значении экспериментальной константы с = 0,07. [c.42] Стронгнн измерял в аэродинамической трубе ЦНИИпромзданий скорость потока за моделями несплошных препятствий в форме решетки тонких пластин и круглых цилиндров с различным коэффициентом живого сечения [31]. [c.42] Таким образом, полученные аналитические зависимости удовлетворительно описывают распределение скоростей в аэродинамическом следе проницаемых препятствий. [c.43] Вернуться к основной статье