Массопередачи коэффициенты общий

Физический смысл рассмотренных выше локальных и общих характеристик эффективности массопередачи раскрывается не только исходными выражениями, т. е. определяющими их уравнениями, но и той связью, которая существует между ними и движущими силами массопередачи. Выразим общее число единиц переноса через движущую силу массопередачи при полном перемешивании потоков Ду1 и коэффициент использования средней движущей силы ео [c.184]

Проведено совместное решение следующих уравнений оперативной линии процесса, основного уравнения массопередачи, взаимосвязи общего Kyv и частных коэффициентов массопередачи и yv кривой фазового равновесия (I). При решении использовано свойство рациональных дробей, что позволило применить к анализу процесса ректификации математический аппарат дроб-но-рациональных функций и комплексного переменного. В этой связи введены понятия характерного уравнения процесса ректификации (знаменатель дробно-рациональной функции) и полюсов процесса. Последние представляют собой корни характерного уравнения и могут быть вещественными и комплексными числами. Для простоты выкладок приняты следующие общепринятые допущения оперативная линия — прямая, частные коэффициенты не меняются по высоте. [c.188]

Для упрощения дальнейших рассуждений в этом разделе, а особенно для вычисления коэффициентов массопередачи, примем общие символы, выражающие концентрацию компонента А в двухфазной системе для определения концентрации компонента А в фазе 1 — символ ZA , в фазе 2 — символ 8а, не уточняя единицу измерения этих концентраций и не сообщая также, о какой фазе идет речь. При таких обозначениях уравнения массоотдачи для отдельных фаз двухфазной системы имеют вид [c.299]

Вычислим коэффициент массопередачи и общую высоту единицы переноса [c.103]

Кинетические уравнения, полученные на основе модели кратковременного контакта фаз, следует рассматривать как уравнения для расчета локальной скорости массопередачи. Коэффициент ускорения массопередачи является функцией составов газа и жидкости и в общем случае значительно изменяется по высоте аппарата. Кинетический расчет контактного устройства сводится к вычислению интеграла [c.141]

Таким образом, при изучении гидродинамической структуры потоков на основе функций РВП дифференциальные уравнения гидродинамики заменяются уравнениями математических моделей условного процесса, характеризующего дисперсию потока. Несмотря на чисто формальное описание гидродинамической структуры потоков, уравнения математических моделей с определенными из опыта коэффициентами дают возможность правильно рассчитывать изменение концентраций распределенного компонента в системе, а при переходе к массопередаче — определять общую ее эффективность. Следовательно, вся сложность изучения гидродинамики двухфазных течений в методе функций РВП переносится на простейшие уравнения математических моделей гидродинамических структур потоков и главным образом на экспериментальные значения параметров этих моделей, т. е. на коэффи циенты уравнений математических моделей. В связи с этим, вопросам определения параметров математических моделей гидродинамических структур потоков обычно уделяется большое внимание. [c.126]

Кинетика процессов абсорбции рассматривалась ранее в виде общей теории массообменных процессов. Для насадочных абсорберов (рис. 5.22) с непрерывным контактом фаз величины необходимой поверхности массопередачи или общее число единиц переноса для процессов абсорбции определяются по уравнениям (5.42) и (5.49) средняя по массообменной поверхности движущая сила процесса при линейной равновесной зависимости вычисляется по уравнению (5.52) коэффициент массопередачи находят через величины коэффициентов массоотдачи в газовой и в жидкой фазах, согласно формуле (5.36) и т. п. [c.393]

Если необходимо подсчитать скорость массопередачи по общей разности концентраций, выраженной через состав жидкости х — х, то соответствующий коэффициент массопередачи Кж связан с коэффициентами массоотдачи следующими соотношениями [c.402]

Движущая сила процесса массопередачи возникает вследствие того, что взаимодействующие жидкость и пар не находятся в равновесии. Если мерой движущей силы процесса считать разность у — Ур истинной концентрации паровой фазы и концентрации пара, соответствующей равновесию с жидкостью, т. е. относить движущую силу к паровой фазе, то скорость процесса массопередачи выражается общим коэффициентом массопередачи /Соп, отнесенным к паровой фазе. Можно за меру движущей силы принять разность концентрации жидкости Хр, находящейся в равновесии с паровой фазой, и истинной концентрации жидкости х. Тогда скорость процесса массопередачи характеризуется общим коэффициентом массопередачи Кож> отнесенным к жидкой фазе. [c.29]

Равенство скорости переноса вещества между фазами на единицу об"ема реактора, обеспечиваемое равенством об"емных коэффициентов массопередачи, ( в общем случае диффузионных критериев Нуссельта). [c.265]

По вопросу о связи общего коэффициента массопередачи с частными в каждой из взаимодействующих фаз в литературе имеются самые противоречивые сведения. Раздельное изучение массопередачи в каждой из фаз с учетом их физико-химических свойств является, по-видимому, единственным способом подхода к математическому описанию процесса массопередачи в общем случае. [c.6]

Наибольшую трудность при анализе и обработке опытных данных с помощью пленочной теории вызывает вопрос определения концентраций на границе раздела и х , которая практически не поддается измерению. Поэтому расчет движущей силы процесса обычно ведут по равновесным концентрациям и фактически получают не пленочные коэффициенты массопередачи, а общие коэффициенты, как это в свое время отмечалось Касаткиным . [c.312]

Эффективность ступени по Мерфри представляет собой отношение изменения концентрации распределяемого компонента в одной из фаз на данной ступени массообменного аппарата к изменению концентрации в этой фазе, которое имело бы место, если бы конечная концентрация в ней соответствовала равновесию с конечной концентрацией в другой фазе. Так же, как коэффициенты массопередачи, общие высоты и числа единиц переноса, эффективность ступени по Мэрфри может выражаться для любой из фаз. Если использовать обозначения, приведенные на рис. П1.1, то эффективность по Мэрфри п-й ступени будет определяться следующими уравнениями [c.55]

Л — постоянная Планка селективность / — сила тока, интенсивность К — константа равновесия к — константа скорости реакции, коэффициент массопередачи L — общее обозначение вещества, количество жидкости [c.330]

Сначала рассмотрим более общий случай исключения влияния межфазного массопереноса. Характер температурной зависимости (энергия активации) не может служить в жидкофазных реакциях надежным критерием оценки по ряду причин. Вследствие возможного клеточного диффузионно-контролируемого механизма или ионного характера реакции истинная энергия активации реакции может быть малой. Далее, как указывалось в предыдущем разделе, наблюдаемая температурная зависимость может быть следствием изменения коэффициентов распределения реагентов между фазами. Вблизи критической области такое влияние может быть особенно сильным и сказывается такнлб на соотношении объемов фаз. Наконец, в жидкостях, в отличие от газов, сам коэффициент диффузии зависит от температуры экспоненциально, причем эффективная энергия активации диффузии в вязких жидкостях составляет заметную величину. Поэтому обычно о переходе в кинетическую область судят ио прекращению зависимости скорости реакции от интенсивности перемешивания или барботажа. Здесь, однако, есть опасность, что при больших скоростях перемешивания может наступить автомодельная область, а ири очень интенсивном барботаже измениться гидродинамический режим. В результате объемный коэффициент массопередачи может стать инвариантным к эффекту перемешивания и ввести, таким образом, в заблуждение исследователя. В трехфазных каталитических реакторах этот прием более надежен ири условии неизменности соотношения фаз в потоке. [c.74]

Если два раствора идеальны, то вместо концентрации в качестве потенциала можно принять активность, и два индивидуальных коэффициента массопередачи (коэффициенты массоотдачи) и общий коэффициент (коэффициент массопередачи) связать через стационарные уравнения для потока вещества [c.205]

Первая и последняя фазы обычно протекают быстро, и временем на их прохождение можно пренебречь. Наоборот, диффузия через ламинарные пленки протекает медленно, поэтому ее скоростью определяется общая скорость всего процесса. Иначе говоря, коэффициент абсорбции — массопередачи определяется общим сопротивлением диффузии Я, которое равно сумме двух последовательных сопротивлений Гг+Гж (/"г и Гж — соответственно сопротивления диффузий через газовую и жидкостную пленки). [c.320]

Коэффициенты массопередачи, или общие единицы переноса не следует применять к концентрированным растворам при отсутствии данных о частных сопротивлениях фаз или когда ни одно из сопротивлений не является определяющим. [c.539]

Множители (1 Уа)1гп (1 а тп вошли в уравнения, определяющие коэффициенты массопередачи и общие ВЕП, так как для разбавленных растворов, для которых эти коэффициенты выведены, рассматриваемые множители незначительно отличаются от единицы. Следовательно, и А не отличаются друг от друга. [c.540]

Для расчета высоты массообменных колонн необходимо знать коэффициенты массопередачи или общие высоты единиц переноса, или общие числа единиц переноса. Эти параметры рассчитывают по уравне- [c.51]

Таким образом, для случая линейной зависимости скорости межфазного перехода от концентрации общий коэффициент массопередачи со стороны первой фазы определяется соотношением [c.263]

Для общего коэффициента массопередачи со стороны второй, фазы может быть получено выражение, аналогичное уравнению (6.24) [c.263]

Использовав формулу аддитивности фазовых сопротивлений и понятие об общем коэффициенте массопередачи через границу раздела жидкость — газ [c.20]

Каждый член в правой части уравнений (11.42) и (П.4.Я) представляет сопротипления массоотдаче внутри соответствующей фазы. тoяп aя же в левой части величина, обратная коэффициенту массопередачи, япляется общим сопротивлением переносу из одной среды в другую, складывающимся из отдельных сопротивлений диффузии 1 нутри каждой из фаз. [c.76]

Массопередача. Имеются опытные данные о массопередаче в распылительных колоннах диаметром, не превышающим 1Г)0 мм. Эти данные относятся к системам с третьим компонен том, распределяемым между двумя жидкостями (тройные си стемы), н к системам двух частично растворимых друг в друге жидкостей, из которых одна не насыщена (бинарные системы) В опытах с тройными системами можно определить только об щие для обеих фаз величины, характеризующие скорость массо передачи (общий коэффициент массопередачи или общую вы соту единицы переноса). В опытах же с бинарными системами когда массопередача может протекать лишь в одной фазе, мол< но определять частные (для каждой фазы) значения коэффи циентов массопередачи или высот единиц переноса. [c.539]

Более поздние исследования проводились на тройных и бинарных системах лишь в лабораторных распылительных колоннах (-Ок 150 мм). В опытах с бинарными системами методом Колбурна и Уэлша ([31] определялись коэффициенты массоотдачи (Рс и Рд) или частные значения ВЕП в фазах (йс и Ад), с которыми коэффициенты массопередачи и общие высоты единиц переноса связаны уравнениями аддитивности. [c.267]

Многие из концевых эффектов давно стали объектами пристального внимания исследователей. Несмотря на то, что проведены теоретические и экспериментальные исследования для случаев одиночного и массового барботажа, образования и коалесценции капель, до настоящего времени нет единого мнения о вкладе концевых эффектов в процесс переноса вещества. По данным различных авторов вклад в общий массоперенос при образовании пузырей составляет 10—50%, при разрушении пузырей — 20—60%. По мнению Кальдербанка процесс образования пузырей не сопровождается аномальным возрастанием скорости массопередачи. Коэффициент массопередачи в этом случае рекомендуется определять по формуле [c.182]

Приведенные выше уравнения (6. 1) и (6. 2) могут быть использованы для расчета коэффициента абсорбции к , отнесенного к жидкостной пленке, и высоты единичной ступени массопередачи для общего случая. Если сопротивление газовой пленки также значительно, то с помощью обычных уравнений необходимо рассчитать общий коэффициент абсорбции (или высоту ступени массопередачи) для учета влияния обеих пленок. Для случая абсорбции СОг сопротивление газовой пленки крайне мало и значения к и Нвычисленные из уравнений (6. 1) и (6. 2), можно непосредственно использовать для определения общего коэффициента абсорбции и высоты стунени массопередачи. [c.120]

Если диффундирующее вещество слабо растворимо в жидкой среде, то параметр т должен быть велик, ибо при равновесии весьма малая концентрация в жидкой фазе должна соответствовать большой концентрации в газе. Член 11т к в (11.43) становится пренебрежимо малым, и общий коэффициент массопередачи Кх практически совпадает с коэффициентом массоотдачи ж-В этом случае главное сонротивление диффузии оказывается ншдкостью и поэтому говорят, что ход массопередачи контролируется пограничным слоем на жидкостной стороне межфазовой поверхности. Если же диффундирующее вещество хорошо растворимо в жидкой среде, то параметр т должен быть мал, ибо нри равновесии уже небольпшя концентрация а в газовой фазе соответствует весьма больпкш концентрации его в жидкости. Член т кт в (11.42) становится пренебрежимо малым, и общий коэффициент массопередачи Ку практически совпадает с коэффициентом массоотдачи k . В этом случае главное сопротивление диффузии оказывается уже газом и поэтому говорят, что ход массопередачи контролируется пограничным слоем на газовой стороне межфазовой поверхности. [c.76]

Как указьталось в разделе 4.1, общий коэффициент массопередачи, определяемый уравнением М=К(ц (с -с ), зависит от с, и Сг при больших скоростях процессов для систем с переменным ф. Поэтому зависимость общего коэффициента массопередачи от концентраций не является обязательным следствием наличия поверхностных реакций, идущих с конечной скоростью. [c.264]

Пример 6. Определить коэффициенты массоотдачи, общую высоту единицы переноса и коэффи1,иент массопередачи для процесса абсорбции в насадочной К0л(1нне, рассмотренного в Примерах 3 и 5. [c.52]

Найдем коэффициент массопередачи при этой скорости газа. Десорбция проводится при давлении, в 10 раз меньшем давления адсорбции. Поэтому плотность газа при десорбции можно считать в десять раз меньшей, а коэффициент диффузии — в десять раз большим, чем при адсорбции. Следовательно, имеем Ру = = 0,08263 кг/м , Dy = 0,735 mV . Расчет внутреннего коэффициента массоотдачи по уравнениям (III.83) и (III.85) дает Рх = Рп = 0,749 см/с. Определив из уравнений (111.82) и (III.91) внешний коэффициент массоотдачи фу = 7,73 см/с) и поправку для учета продольного перемешивания (Рдрод = 2,98 см/с), находим коэффициент массопередачи при скорости газа 0,213 м/с (/Су = 0,556 см/с). Следовательно, при 1/7 = 0,75 общее число единиц переноса для всего слоя равно [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология