Начальная температура

Простая перегонка жидких смесей осуществляется путем постепенного или однократного их испарения, а простая перегонка паровых смесей — путем постепенной или однократной их конденсации. При постепенной перегонке жидких смесей они постепенно нагреваются от начальной температуры до конечной с непрерывным отводом из системы образующихся паров. При однократной перегонке жидкость нагревается до заданной температуры, при которой паровая фаза однократно отделяется от жидкости. [c.13]

Из условий самовоспламенения следует, что самовоспламенение системы произойдет при тем меньшей температуре 1и чем выше начальная температура, концентрация реагирующего вещества а или давление паров р и чем больше объем реагирующего вещества, так как при этом меньше теплопотери в окружающую среду. [c.77]

Количество вакуумного газойля Сг = 190000 кг/ч количество тяжелого газойля 6 = 86000 кг/ч начальная температура вакуумного газойля (после регенерации тепла легкого газойля) = 80° С начальная температура тяжелого газойля 350° С конечная температура тяжелого газойля 200° С отпосительная плотно( ть вакуумного газойля = 0,90 относптельпал плотность тяжелого газойля = 0,95. [c.161]

Принимаем начальную температуру воды 25 С, конечную температуру 35" С. [c.302]

На регенерированном катализаторе ведут синтез до тех пор, пока начальная температура 180° не будет постепенно повышена до 190— [c.93]

Дополнительное преимущество этого процесса заключается в том, что устраняется необходимость нагрева исходного сырья до высокой начальной температуры, требуемой для протекания реакции. При осуществлении процесса в результате колебательного движения взвешенных зерен катализатора происходит интенсивное перемешивание и достигается практически идеальный теплообмен между поступающей свежей газовой смесью и горячими газообразными продуктами реакции, обеспечивающий достаточный нагрев исходной газовой смеси. Именно в этом свойстве и заключается особенность взвеси твердой фазы. Каталитическая активность твердой фазы проявляется лишь в первые часы работы (до графитирования зерен катализатора), а при длительной работе практически полностью отсутствует. Именно поэтому рассматриваемый метод хлорирования следует отнести к группе термических процессов. [c.170]

Ск = ( 1 + а) — /1) + в.п (1 — О где gl, gв.п — количества бензиновых паров, паров орошения и водяного пара, кг/ч — энтальпия бензина при конечной и начальной температуре, °С I—энтальпия водяного пара, ккал/кг I—температура охлаждения водяного пара, °С. [c.180]

Например, дросселирование в адиабатических условиях продуктов полимеризации фракции Сд и выше (полимербензина), содержащего от 30 до 50% (масс.) смолистых веществ, с давления 1,4—4,2 МПа при 180 °С до давления 0,35— 0,70 МПа приводит к понижению температуры остатка до 120 °С при этом вязкости сырья 0,35 мПа-с соответствует вязкость остатка 0,7—1,0 Па с. Для поддержания низкой вязкости остатка в этом случае необходимо нагревать его до начальной температуры сырья с помощью рециркуляции через подогреватель 1 (см. рнс. 1-21, б) [56]. [c.55]

Теплота крекинг-остатка, выходящая из крекииг-устаиовки, использует я для прогрева нефти, которая поступает в нее на переработку. Найти среднюю разность температур между обогревающим крекинг-остатком и нагреваемой нефтью, если начальная температура крекинг-остатка составляет 300 °С и конечная 200 °С, а нефти — 25° и 175 °С соответственно. [c.234]

Мы видели, что в случае обратимой экзотермической реакции повышение температуры ведет к неблагоприятному сдвигу равновесия. Однако при адиабатическом проведении экзотермической реакции температура будет увеличиваться, а в случае эндотермической реакции — уменьшаться. Это, конечно, — проявление принципа Ле Шателье для нас же важно то, что это приводит к необходимости использовать для адиабатических процессов многостадийные реакторы. Посмотрим на рис. 111.4 (стр. 54). Из него следует, что равновесная степень полноты реакции для адиабатического процесса, начавшегося при некоторой температуре, значительно меньше той, которая была бы достигнута, если бы все время сохранялась начальная температура. Если, однако, остановить [c.214]

Пример 2. На установке электрообессоливания подготавливается 3 млн. т/год нестабильной нефти с начальной температурой 10 С и плотностью 0,930 т/м , содержащей 2,0 вес.% на нефть воды и 5000 ыг/л солей. Электрообессоливание проводят при 140 С и 12 кгс/см . [c.140]

Для сосуда любого данного размера и начальной температуры Г о имеется минимальная концентрация реагентов, для которой может иметь место тепловой взрыв. Это показано кривой Сг на рис. XIV. , которая является касательной к кривой скорости охлаждения при температуре Г . Более высокие концентрации всегда являются взрывными, в то время как более низкие концентрации всегда стабильны, хотя для них существует температура воспламенения. [c.377]

Для охлаждения горячих нефтепродуктов с начальной температурой = = 26 °С и конечной = 45 °С потребовалось бы оборотной воды [c.215]

Уравнения, которые были выведены для случая теплообмена при прямотоке, распространяются также на случай теплообмена при противотоке. Если сравнить величину необходимой поверхности и конечную температуру при прямотоке и противотоке, то можно прийти к выводу, что противоток является более экономичным не только потому, что требуемая поверхность теплообмена меньше, но и потому, что горячую жидкость можно охладить почти до уровня начальной температуры более холодной жидкости, а холодную нагреть почти до уровня начальной температуры горячей жидкости. При прямотоке нельзя более [c.15]

Пусть в момент времени I = О скважину пускают с постоянным дебитом. Это значит, что Г(К 0) = Т , где Го-начальная температура пласта. Согласно методу характеристик (см. прил. 7), с учетом стационарности распределения давления находим [c.324]

Первая регенерация катализатора проводится после примерно 700 час. работы. Начальную температуру синтеэа принимают 185° и затем поднимают до 190°. После регенерации катализатор снова обеспечивает исходную глубину превращения. За 4—6 месяцев работы катализатор регенерируют 4—5 раз. Катализатор дезактивируется главным образом вследствие отложений на нем высокоплавкого парафина. При регенерации этот парафин удаляют экстракцией, а катализатор восстанавливают водородом. [c.93]

Технологическая схсма разделительного блока установки каталитического крекинга при использовании в качестве отпаривающего агента в реакторе легкого газойля (вместо водяного пара) представлена на рис. IV-13, а [13]. Легкий каталитический газойль подают насосом из фракционирующей колонны в отпарную колонну с кипятильником, теплоносителем в котором служит тяжелый ка-талический газойль. Уходящие с верха отпарной колонны пары с пределами кипения 200—232 С направляются в нижнюю зону реактора с кипящим слоем. Здесь значительная часть паров подвергается каталитическому крекингу с образованием бензина с к.к. 204 °С и октановым числом 85—96 (и. м.) вместо 80—92 для этой фракции [13]. Использование кипятильника вместо водяного пара в отпарной колонне позволяет более полно удалять из легкого газойля тяжелые бензиновые фракции и сокращает расход водяного конденсата, содержащего сероводород. Отпарная колонна работает при 0,14—0,16 МПа температура легкого газойля при поступлении в отпарную колонну составляет 204—288°С, начальная температура теплоносителя в кипятильнике 288—371 °С, расход паров из кипятильника в отпарную колонну 10—80 % (масс.) от массы легкого каталитического газойля. [c.223]

Анализ деароматизированного бензина нроводили на газожидкостном хро.матографе Цвет-4 с линейным программированием температуры, на капиллярной колонке длиной 100 мм, диаметром О,.5 мм, неподвижная фаза — сква-лан, детектор — пламенно-ионизационный. Начальная температура анализа 50°, скорость подъема температуры 1°/мин. [c.203]

Расчеты Амундсона и Билоуса были выполнены для необратимой реакции первого порядка, так что г имеет вид (1 — ) /с (Г). Типичные расчетные кривые, полученные численным интегрированием системы уравнений (IX.65), (IX.66), показаны на рис. IX.15. Здесь показаны температурные профили Т ( ) при постоянной начальной температуре Гд = 340°К, но при температуре теплоносителя изменяющейся от 300 до 342,5° К. Вплоть до = 335° К температурный профиль изменяется весьма слабо, но дальнейший прирост всего на 2,5 град приводит к образованию резкого температурного пика, превышающего температуру у входа на 80 град. При дальнейшем увеличении на 5 град перепад температур между входом в реактор и горячей точкой возрастает до 100 град. Анализ чувствительности реактора, проведенный Амундсоном и Билоусом, основан на исследовании отклика системы на синусоидальные возмущения впоследствие был дан более строгий анализ отклика на случайные возмущения. Здесь мы ограничимся только качественным исследованием вопроса. [c.281]

SLA, называемая кривой переключения режимов, слева от которой оптимальным является адиабатический режим процесса, а справа — режим полного охлаждения. Так, начав ироцесс из точки О, следует проводить его адиабатически, пока пе будет достигнута точка Р на кривой иереключения. Начиная с этой точки, можно оставаться на оптимальном пути реакции РА, поскольку необходимая для этого скорость теплоотвода будет ниже предельной q. Напротив, при высокой начальной температуре Тсоответствующей точке С, необходимо сразу вести процесс в режиме полного охлаждения в этом случае реакция идет по пути СВ до точки пересечения с кривой переключения режимов, где снова можно продолжать вести реакцию по оптимальной кривой до точки А. При промежуточной начальной температуре, соответствующей точке Z), адиабатический путь пересекается с кривой переключения в точке Е, где скорость теплоотвода, необходимая для того, чтобы оставаться на этой кривой, превышает q. Поэтому здесь надо переключить реактор на режим полного охлаждения, и путь реакции будет изображаться кривой EF. Когда путь реакции вновь пересечет кривую переключения режимов в точке F, уже можно будет оставаться на пути FA при физически реализуемой скорости теплоотвода q q. Единственный оптимальный путь приближения к критической точке L — это адиабатический путь [c.313]

Температура на входе в реакторы риформинга устанавливается в начале реакционного цикла на уровне, обеспечивающем заданное качество риформата — октановое число или концентра — цшо ароматических углеводородов. Обычно начальная температура лежит в пределах 480 — 500 °С и лишь при работе в жестких условиях составляет 510 °С. По мере закоксовывания и потери активности ка1ализатора температуру на входе в реакторы постепенно повышают, поддерживая стабильное качество катализата, причем среднее значение скорости подъема температуры за межрегенерацион — ны й цикл составляет 0,5 — 2,0 °С в месяц. Максимальная температура [c.187]

Опыты проводились в соответствии со схемой, приведенной на рис. IV. 4, в. Подробное описание установки й методики проведения опытов дано в [1, стр. 350 23]. Аппарат был изготовлен из медной трубы внутренним диаметром 64 мм, стенки которой охлаладались водой. Высота зернистого слоя в аппарате составляла 250 мм. Электронагреватель был выполнен в виде спирали из нихромовой полосы и устанавливался сверху слоя. Опыты проводились при продувании газа в обоих направлениях с одной и той же скоростью при двух или трех значениях начальной температуры газа. [c.118]

Дальнейший нагрев (выше 100 ) вызываег образование пластических деформаций сжат ия и увеличение диаметра стержня, начинается процесс пластического подсаживания. Нели после такого сжатия охладить сгфжень до начальной температуры, то его длина окажется короче по сравнению с исходной на величину пластического деформирования А/ ПЛ. [c.143]

Качичественньш показателем стойкости сварных соединений против трещин служит численное значение начальной температуры пробы перед сваркой, начиная с -25 С, при которой уже не образуются трещины. [c.177]

Если необходимо подводить тепло к какой-либо среде, то температура на входе греющего теплоносителя tl должна быть выше температуры /г- Этим определяется, с одной стороны, вид теплоносителя, а с другой сгороны, — его температура и давление. При кипении и конденсации температура ио поверхности теплообмена, где происходят указанные процессы, остается практически одинаковой. При теплообмене без изменения агрегатного состояния вещества температуры теплоносителей, омывающих поверхность теплообмена /, обычно изменяются от начальных температур ю и t2o на входе (/ = 0) до конечных значений температур на выходе tlF и (р2 = Р), причем разность температур обычно также не является постоянной (см. фиг. ]0). [c.12]

Таким образом, в случае теплообмена при перекрестном токе можно весьма легко рассчита ш количество переданного тепла, если известны коэффициенты тепяот гмачи, а также расходы и начальные температуры теплон( 0ителе .,, [c.17]

Пример 12. Требуется рассчитать вертикальный трубчатый нагреватель, применяемый для подогрева воздуха в производстве кислорода из воздуха. Теплообменник обогревается насыщенным паром (р = 1 аш), конденсирующимся на наружной поверхности трубок. Расход воздуха 28 000 кг1час начальная температура воздуха 10°С, конечная 90°С. Необходимо определить коэффициент теплоотдачи а от стенок трубок к воздуху, прокачиваемому по трубкам. Средняя тем-10+90 [c.70]

Температура горения топлива, т. е. начальная температура продуктов сгорания, определяется теплотворной способностью топлива. Темпераутра продуктов сгорания, охлажденных в результате теплоизлучения в камере сгорания, предварительно задается. Имея значения обоих температур, получают среднюю температуру топочного пространства. По этой температуре при известном значении произведения рз с помощью диаграмм (фиг. 64 и 71) находят значения степени черноты углекислоты и водяного пара есо и енгО-На основании полученных таким образом величин с помощью формулы (166), приняв Ра= 1, вычисляют тепловую нагрузку радиационной поверхности нагрева дз (ккал1м час.). [c.269]

По данным экспериментальных исследований, длительность работы катализатора без снижения активности при слое высотой 1 л, контактных нагрузках 0,2— 0,28 кг 3,4-ДХНБ на 1 л катализатора, начальной температуре 60-90С X = 1 — 2000 ч. При тех же условиях, но контактной нагрузке 1,1 кг 3,4-ДХНБ на 1 л катализатора и х = 0,5 0,8 катализатор без снижения активности работает 700 ч. [c.114]

Как видно из рис. 2.5, при гидрообессеривании ДАОар при относительно высокой объемной скорости 4 ч наибольшие изменения в показателях качества продукта наблюдаются в первые 50 ч от начала опыта. Наибольший выход дистиллятных фракций н. к. - 350 ° С отмечен в самом начале опыта, затем резко снижается и стабилизируется после 30 ч. Чем выше начальная температура, тем выше первоначальный выход дистиллятных фракций. Аналогично, по данным рис. 2.6 для ДАОзс, можно сделать вывод, что больше всего дистиллятных фракций наблюдается в начале опыта и постепенно снижается (вплоть до 100 ч), а затем стабилизируется на одном уровне. [c.58]

Смотреть страницы где упоминается термин Начальная температура: [c.116] [c.192] [c.61] [c.39] [c.202] [c.216] [c.279] [c.315] [c.99] [c.145] [c.269] [c.43] [c.138] [c.180] [c.182] [c.213] [c.143] [c.76] [c.332] [c.400] [c.65]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология