Загрузка реактора

После ремонта одной из систем гидратации этилена было проведено гидравлическое испытание аппарата. После окончания ремонтных работ воду и системы удалили и все аппараты и трубопроводы подвергли продувке инертным газом. После загрузки реактора катализатором провели опрессовку системы на герметичность инертным газом давлением 7,7 МПа (77 кгс/см ). Убедив-щись в герметичности, давление в системе снизили до 4,0 МПа (40 кгс/см ) при таком давлении оставили систему в резерве. Через двое суток сменному персоналу было дано указание подготовить систему к пуску и начать ее разогрев. В день пуска системы произошло похолодание и часть оборудования и трубопроводов, находившаяся на наружной этажерке, подверглась воздействик> отрицательных температур. [c.313]

Для загрузки реактора требуется в среднем 3 т катализатора, что эквивалентно 1 т кобальта. При насыпном весе катализатора, равном 0,3, это количество составляет примерно 10 м . [c.90]

Катализатор размещают з кольцевых пространствах, образованных коаксиальными трубками определенных диаметров. Вода, отводящая тепло реакции, протекает по внутренней более узкой трубке и обтекает наружную поверхность внешней. По сравнению с реакторами низкого давления такая конструкция обеспечивает значительно больший теплоотвод в расчете на единицу реакционного объема. Некоторые детали конструкции показаны на рис. 17. В вертикально устанавливаемом реакторе диаметром 2,7 м размещают 2044 двойных трубок длиной 4,5 м. В двойную трубку помещается примерно 4,9 л катализатора, и, таким образом, общая загрузка реактора составляет около 10 катализатора, что соответствует 1 т ко- [c.110]

Объемная скорость может быть подсчитана либо на свежую загрузку реактора, либо на общую ого загрузку, т. е. с учетом количества рециркулирующего газойля. [c.19]

Перегретый водяной нар вводят не только в радиантные трубы первой печи 1, но иногда и в передаточный трубопровод,соединяющий верх сепаратора со змеевиком второй печи 2, а также в поток жидкой загрузки реактора. [c.39]

При одной и той же общей глубине разложения сырья, считая в весовых процентах на свежую загрузку реактора, с увеличением коэффициента рециркуляции каталитического газойля выход газа и кокса уменьшается, а выход бензина увеличивается. Так, например, при переработке одного из образцов солярового дестиллата наблюдались следующие изменения в выходах продуктов при переходе от однократного крекинга к крекингу свежего сырья в смеси с 50 и 100% каталитического газойля (табл. 14). [c.77]

Состав загрузки реактора [c.78]

Ограниченная эксплуатационная гибкость является недостатком этой схемы. Из-за отсутствия трубчатой печи и испарителя не представляется возможным регулировать содержание тяжелых компонентов в загрузке реактора, в частности при переработке смолистых видов сырья, а также загрязненных мазутом соляровых дистиллятов. [c.73]

Указанные на рис. 31 температуры потоков в секциях подготовки и фракционирования относятся к одной из конкретных установок, описанных в литературе [131], Общая загрузка реактора данной установки составляет 989 т сутки смеси солярового дистиллята прямой гонки (64%) с каталитическим газойлем (36%). В табл. 10 приведены результаты анализа этих дистиллятов. [c.75]

Жидкая загрузка реактора Рис. 33. Вторая схема подготовки сырья по варианту 4. [c.78]

Удельный вес общей загрузки реактора................0,925 [c.266]

Для усиления парообразования в поток сырья вводится (точка А на рис. 33) перегретый водяной пар в количестве 0,26% вес., считая на загрузку реактора. [c.79]

Прежде всего следует выяснить агрегатное состояние загрузки реактора. Если результаты расчета покажут, что сырье находится в паро-жидком состоянии, то дальше определяют долю отгона, вес и состав паров. [c.84]

К недостаткам схемы относятся загрузка реактора и всей крекинг-установки газами коксования невозможность вывода легких продуктов прямой гонкп в виде самостоятельных потоков слишком жесткое объединение в одной установке двух резко отличающихся по своему назначению процессов — термического коксования смесп гудрона с рециркулирующими тяжелыми фракциями и каталитического крекинга паров дестиллатов, разбавленных газами. [c.44]

М — средний молекулярный вес исходной смеси углеводородных фракций (сырья или загрузки реактора) [c.88]

В отдельных случаях, особенно при решении вопросов, связан-вых с переработкой дистиллятного сырья относительно легкого фракционного состава, может возникнуть необходимость в определении количества водяного пара, при котором загрузка реактора полностью переводится в парообразное состояние. Для решения такой задачи можно предложить, например, следующий вариант, если известными являются температура системы, общее давление (я) в системе, вес и состав загрузки реактора. [c.91]

Поскольку в данном случае речь идет о полном переводе сложной смеси углеводородных фракций в парообразное состояние, то молекулярные концентрации у, у, у д, , у п приравниваются соответственно молекулярным концентрациям а, а , а з, . . . , а п тех же фракций в загрузке реактора. [c.91]

Катализатор ссыпается через диафрагму центрального штуцера на конус отражательного устройства, состоящего из концентрически расположенных цилиндра и внутреннего конуса. Поток частиц катализатора, про ходящих через отверстие кольцевой формы между упомянутыми двумя элементами отражательного устройства, образует завесу вокруг разбрызгиваемой струи жидкой загрузки реактора. Направленный поток капель сырья распределяется на свободно падающих горячих частицах катализатора и еще до входа в слой нагревается за счет их тепла. [c.112]

Содержание водяного пара в загрузке реактора, [c.113]

Общая загрузка реактора. . . — 63,5 [c.185]

Количество водяного пара, подаваемого в узел смешения 2, при норме расхода его 1,5% на обшую загрузку реактора сырьем [c.292]

Общая продолжительность анализа, включая операции загрузки реактора и расчеты хроматограмм, не превышает 3 ч. Относительные отклонения результатов параллельных опытов не превышают 3%. [c.183]

Типовая одноконтурная ХТС с рециклом (рис. 6.1) состоит из узла смещения, реакторного узла, узла разделения. Состав ре-циклического потока может быть самым различным он может состоять из некоторой части всех продуктов реакции, одного или нескольких компонентов. В любом случае питание реактора складывается из свежего сырья и рециркулята, и количество в нем хотя бы одного реагента должно быть при этом больше, чем при загрузке реактора лишь свежим сырьем. Вследствие этого степень превращения за один проход через реакционный объем будет ниже степени превращения, рассчитанной для случая отсутствия рецикла, однако общая степень превращения по целевому продукту увеличивается, например, в производстве этилен-оксида с 30-50 до 70%. [c.285]

В реакторах, где применяется твердый катализатор, загрузка реактора на практике часто определяется величиной объемной скорости . Она выражается как отношение объема потока у входа в реактор к реакционному объему (илн к общей массе катализатора). [c.44]

Если удерживание в реальном трубчатом реакторе приводит к значительному уменьшению производительности, то для получения той же степени превращения, что и в идеальном трубчатом реакторе, требуется больший реакционный объем. Следует также иметь в виду, что для некоторых сложных реакций от распределения времени, пребывания зависит не только превращение, но и селективность. Это особенно существенно в случае консекутивных реакций, когда один из промежуточных продуктов целевой. Его выход проходит через максимум в зависимости от загрузки реактора. Как максимальный выход, так и отвечающая ему загрузка реактора снижаются при возникновении продольного перемешивания. Это показано в приводимом ниже примере. [c.97]

Для иллюстрации влияния четырехкратного изменения загрузки реактора на рпс. ЧЛ2 даны графики зависимости функций (IV,21а) и (IV,216) от ТI при т = 0,5, 1 и 2 сек и прочих постоянных условиях. При т = 1 сек реактор имеет три возможные рабочие точки, причем промежуточная — неустойчива. Когда продолжительность времени пребывания удваивается (т = 2 сек), реакция угасает еслп продолжительность времени пребывания вдвое меньше (т = = 0,5 сек), наблюдается устойчивый режим процесса с высокой степенью превращения. В последнем случае пуск реактора может быть произведен без каких-либо специальных мер. [c.135]

Из рис. Л2 видно, что если нормальная рабочая загрузка реактора соответствует т = 0,5, то снижение производительности реактора приводит к уменьшению превращения, так как охлаждение становится слишком эффективным. Этого можно избежать, [c.135]

Загрузка реактора. Опорные шарики. В реакторах с неподвижным слоем катализатора и нисходящим потоком реагентов под слоем катализатора и над ним помещают опорные ша- [c.110]

Общая загрузка реактора данной установки составляет 989 т1сутки смеси солярового дестиллата прямой гонки (64%) с каталитическим газойлем (36%). В табл. 4 приведены анализы этих дестиллатов. [c.38]

На установке, имеющей такую схему, можно регулировать состав загрузки реактора путем вывода с установки части неиспа- [c.40]

В реакторе 5, расположенном неносредственно над регенератором 6, перерабатывается около 2450 mj ymKu сырья, из них 1450 ткутки первичного и 1000 т1сутки вторичного. В секции каталитического крекинга поддерживается следующий режим температура катализатора при входе в реактор 575°, температура крекинга 465—470°, отношение веса циркулирующего катализатора к весу углеводородной загрузки реактора от 5 1 до 6 1, циркуляция катализатора до 500 т/час, допустимое образование [c.43]

Следует различать кратность циркуляции, отнесенную к све- г жему сырью и отнесенную ко всей загрузке реактора (свежее сырье I плюс рециркулирующий каталитический газойль). Для установок, через реактор которых поток катализатора проходит сплошным слоем, характерны величины ТУ от 2 до 6,0, отнесенные к вeжeIlJ загрузке реактора. [c.83]

Следует различать кратность циркуляции, отнесенную к свежему сырыо В — С ) и отнесенную ко всей загрузке реактора В = + Сд). Численное значение первой больше второй нри одинаковом значении Я. [c.19]

Отсутствие сырьевых трубчатых теплообменников и несложность схемы являются ее достоинства ш. К существенным недостаткам схемы относятся невозможность перевода. реактора на питание его только свежим сырьем вследствие неизбежного смешения последнего в колонне с каталитическим газойлем, невозможность изменения в широких пределах содержания тяжелого каталитичесьиго газойля в загрузке реактора, невозможность переработки сырья с высокой концентрацией легких — керосиновых — фракций без резкого увеличения рециркуляции газойля. Указанные недостатки существенно снижают производственную гибкость установки. [c.74]

Перегретый водяной пар вводят не только в экранные трубы первой печи, но иногда и в передаточный трубопровод, соединяющий верх сепаратора с перегревательным змеевиком второй печи, а также в поток жидкой загрузки реактора. [c.77]

Эта схема, применяемая на ряде крекинг-установок с умеренной циркуляцией шарикового катализатора между регенератором и 41еактором, дает возможность регулировать состав загрузки реактора путем вывода из сепаратора, минуя реактор, части неиспарившихся фракций, если последние дают много кокса или содержат недопустимые количества соединений, портящих катализатор. В последнем случае на подготовительную секцию возлагается дополнительная функция — вторичная перегонка сырья. [c.77]

Отдельные установки снабжаются дистиллятпым сырьем настолько тяжелого фракционного состава, что нагрев его до 450— 460° оказывается недостаточным для.перевода даже сти загрузки реактора в парообразное состояние. В этом случае часто останавливаются на схеме, подобной изображенной на рис. 31. [c.83]

Жидкая загрузка реактора разбрызгивается при помощи сопла внутри кольцевой завесы свободно падаюпщх частиц катализатора. Углеводородные пары распределяются над слоем катализатора. Высота слоя катализатора в рабочей зоне реактора 3,1 м. Гидравлический затвор внизу и вверху реактора создается водяным паром. ---- [c.240]

I — реактор 2 — регенератор — насос для подачп воды в охлаждающие зм( евик1< регенератора- 4 — воздухоподогреватель 5 — воздуходувка 6 — дозер системы пневмотранспорта катализатора 7 — Оункер-сепаратор — хранилище для свежего катализатора 9— хранилище для катализатора, используемое в периоды остановки установки, 10 — циклон II — отвеиватель- Линии I — загрузка реактора И — продукты крекиага — пары и газы 1И — водяной пар в паропроводную сеть завода IV — питательная вода для котла-утилизатора V — топливный газ VI — ввод водяного пара для создания затвора VII — ввод водяного пара для продувки катализатора и создания нижнего гидравлического затвора VIII — водяной пар /X — катализаторная мелочь X — газы регенерации. [c.244]

Загрузка реактора и подготовка к анализу. Чп-стын реактор заполняют 100 мл катализатора (методика отмеривания п взвешивания катализатора аналогична методике определения насыпной плотности). Реактор вставляют в печь и соединяют с сырьевой бюреткой. В реактор через осушительные склянки и реометр пропускают воздух со скоростью 300 мл/ мин и включают обогрев (воздух подают в течение всего периода подогрева до начала ана.лпза). После пуска воздуха к низу реактора присоединяют конденсатор и прнемник. По достижении 450 С прпемнпк снимают и присоединяют [c.158]

Результаты экспериментов в реакторе периодического действия дают возможность выразить состав реакционной смеси как функцию времени. Для кубового илп трубчатого реакторов состав целевого продукта можно определить в зависимости от загрузки реактора или времени пребывания (т или т ). Иеременнымп в таких опытах обычно являются температура, состав загрузки (которая может состоять из различных, в том числе и несмешивающихся, потоков), а при каталитических реакциях, кроме того, количество или концентрация катализатора. [c.235]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология