Температура выходная

Всякая химико-технологическая система характеризуется множеством входных и выходаых параметров. Входными параметрами системы могут быть - расход сырья, его состав и температура выходными - расход готового продукта, его состав, температура и т.д. На систему могут воздействовать возмущения. и для их компенсации используются управляющие воздействия. Возможность измерения возмущающего воздействия позволяет ввести в систему автоматического регулирования дополнительный сигнал, что улучшает возможности и качество системы регулирования. Во многих случаях целенаправленное изменение возмущающих воздействий невозможно. [c.5]

Определяет температуры выходных потоков, получающиеся в результате процесса теплообмена между входными потоками [c.56]

Из материально-теплового баланса и температуры входного потока определяют температуру выходного потока [c.59]

В крупнотоннажных установках первичной нефтепереработки технологические отказы кожухотрубчатых теплообменников могут быть обусловлены возрастанием теплового сопротивления труб вследствие отложения солей на стенках труб и их коррозии, что приводит к нарушению регламентированных значений температур выходных потоков. [c.18]

Для компенсации изменений коэффициента теплопередачи, зависящих от стохастических вариаций расходов, содержания примесей, температур и физических свойств потоков в трубном и межтрубном пространствах, необходимо ввести некоторую оценку уровня проектной надежности для поверхности теплообмена ТА. Уровень проектной надежности Р для поверхности теплообмена Р показывает, что при использовании некоторого запаса для поверхности ТА( +Д тах) изменения коэффициента теплопередачи в зависимости от стохастических вариаций расходов, содержания примесей, температур и физических свойств потоков не приведут к допустимым отклонениям средних значений температур выходных потоков в трубном /"тр и межтрубном г мтр пространствах, которые были бы больше некоторых положительных величин б и 82 (желаемые точности для значений температур выходных потоков ТА). [c.237]

На основании уравнений (2.1) рассчитывают концентрации, количество и температуру выходного потока. Заметим, что температура определяется итерационно по уравнению теплового баланса. [c.89]

Структурная схема традиционной системы управления процессом показана на рис. IX.21. Приведенные на рис. IX.22 данные показывают, что обе модели дают хорошее соответствие эксперименту по всем переменным, кроме температуры выходного потока из корпуса 1. Для этой температуры обе модели дают завышенное значение, что свидетельствует о целесообразности учета в уравнении (IX.145) теплоемкости оборудования (корпусов, трубопроводов и т. д.). [c.401]

Делитель потока 19, 8. Количества, составы и температуры выходных потоков рассчитываются по формулам [c.55]

I = О жидкость начинает поступать в теплообменник с постоянной температурой выходная функция имеет вид (рис. 4.4) [c.123]

Температуру выходного потока определяют с помощью алгоритма расчета процесса однократного испарения с учетом теплового баланса (см. рис. IV.25, с. 300.) [c.291]

Блок-схема технологического расчета теплообменников при фиксированной температуре выходного потока из теплообменника. [c.291]

Так как кривая / круто загибается вверх, при стекании пленки перенос из газов в воздух быстро возрастает. Если при этом /2=/з=0 и температура выходной кромки стеики достаточно низка, в воздух будет переноситься почти вся сконденсировавшаяся в РВП кислота и ее парциальное давление в воздухе [c.192]

Для смеси исходного состава Р = л Р,. = 0,06-0,1 =6-10 МПа, /= = 34,2 С. Примем температуру выходных потоков газа и жидкости / = — 10 °С тогда по уравнению Антуана находим давление насыщенных паров толуола Р (/ ) = = 3,43 мм рт. ст., что соответствует составу газовой фазы на выходе из конденсатора х = 4,.57- 10 мол. доли. Вычислим достигаемую при этом степень извлечения толуола [c.354]

С низа парафиновой колонны С-405 поток перекачивается насосом Р-409 А/В в колонну С-406, предварительно охлаждаясь в теплообменнике Е-427 от темперагуры 266 до 225 С потоком рециркулята парафинов. Охлаждение осуществляется смешением холодного и горячего потоков через трехходовой клапан с изменением температуры выходного потока из теплообменника Е-427. [c.296]

Для выбора пар потоков используется следующее эвристическое правило 1-й горячий поток назначается для операции теплообмена с 1-м холодным потоком и т.д. в порядке убывания значений их начальных температур. Выходная температура горячего потока с номером (. должна быть выше входной температуры горячего потока о номером с +1. Аналогично для холодных потоков. При расчете операций теплообмена значения К принимаются постоянными, не учитываются условия физической реализуемости процесса теплообмена. Внешние тепло- и хладоагенты используются на периферии ТС. Перечисленные недостатки и отсутствие учета изменения фазового состояния потоков теплоносителей снижают эффективность полученных результатов решения задачи синтеза ТС. [c.19]

Метод Ле Шателье наглядно показывал малые отклонения скорости нагревания от линейной зависимости. Однако во всей области температур выходную э. д. с. термопары измеряли только одним гальванометром, который поэтому должен был иметь малую чувствительность. Несмотря на это ограничение, получались достаточно четкие диаграммы, с помощью которых можно было идентифицировать неизвестные образцы минералов. После усовершенствования регистрирующего устройства этот метод стали применять в металлургии для изучения фазового состава сплавов. [c.135]

Распылительные сушилки. В табл. У-27 приведены взаимосвязи, которые могут наблюдаться между различными поддающимися регулировке величинами и измерениями, проводимыми в процессе сушки с распылением. На рис. У-210 показана наиболее часто встречающаяся схема автоматического управления для такого процесса сушки. Температура входящего воздуха А используется для регулирования количества, тепла, поступающего в систему. Температура выходного потока воздуха В управляет скоростью загрузки. Падение давления в распылительном сопле приводит к изменению среднего размера М и распределения размеров капель жидкости одновременно изменится скорость подачи материала. Распределение размеров может быть [c.493]

Обычный метод регулирования теплообменника состоит в измерении температуры выходного потока рабочей среды и изменении скорости подачи нагревающего или о.хлаждающего агента для поддержания заданной температуры (рис. У-211). Для стабилизации [c.495]

Усилительный каскад улавливает величину и знак рассогласования при повышении температуры выходной сигнал с ЭБ подается на катушку 1 пускателя Я и двигатель вращает РО, снижая температуру. [c.152]

Освобождение отдельных кожухотрубных конденсаторов или секций оросительных конденсаторов от жидкого агента путем выдавливания его горячим паром выполняется следующим образом при действующем компрессоре на конденсатор (или секцию) прекращается подача охлаждающей воды когда весь освобождаемый конденсатор (секция) прогреется и температура выходного штуцера на 15—20°С превысит температуру окружающей среды, подачу горячего пара прекращают и отключают аппарат от системы. Оставшиеся в конденсаторе пары отсасывают компрессором, выпускают в воду или в атмосферу. Аналогично можно освобождать от агента переохладители и ресиверы. [c.251]

Высушиваемый материал через загрузочную воронку подается в барабан. Одновременно в сушильную камеру поступает нагретый воздух (или топочные газы). При прямоточной схеме сушки максимальная температура высушиваемого материала может достигать температуры выходного воздуха, при противоточной — входного. Обычно высушиваемый материал занимает 10—20 % объема сушильной камеры. Перемещение материала происходит главным образом вследствие наклона барабана. При его вращении высушиваемый материал захватывается лопатками, поднимается в верхнюю часть барабана, а затем ссыпается с различной высоты. Сушка влажных материалов сопровождается передачей тепла конвекцией от теплоносителя к падающим частицам и к поверхности материала, находящегося в нижней части барабана и на лопатках, а также передачей теплоты нагретых внутренних деталей барабана материалу. Высушенный материал через шлюзовой затвор направляется на выгрузку, отработанные газы поступают в циклон-пылеотделитель. [c.89]

Мощность электрической газовой горелки регулируется трансформатором. Кроме того, температуру сварки можно регулировать, меняя расстояние между швом и наконечником горелки. При сварке полиэтилена температура выходного отверстия горелки должна составлять около 282°. Рабочая температура газа при этом условии оказывается равной примерно 200°, так как перепад температур на участке между выходным отверстием горелки и швом достигает 82°. Оказалось, что при сварке полиэтилена струей горячего воздуха материал частично разрушается. Этот вывод был сделан на том основании, что после сварки величина относительного удлинения полиэтилена уменьшалась. Поскольку разрушение материала происходит вследствие окисления полимера, в качестве теплоносителей при сварке применяются инертные газы, такие, как двуокись углерода и азот. В настоящее время при газовой сварке чаще всего пользуются азотом. [c.598]

Температура выходного потока [c.141]

Блок расчета выходных переменных. Через w обозначим вектор выходных параметров (концентрации и температуры выходного потока, приведенные затраты и пр.). Этот вектор зависит от среднего по множеству агрегатов вектора их состояния, от состояния среды и внешних воздействий, так что [c.10]

Рис. 1. Зависимость температуры выходной кромки колодок от нагрузки на упорных подшипниках разных типов (при температуре масла перед подшипником 40 )

Примем температуру выходных потоков газа и жидкости —10°С тогда по [c.354]

Интерэктность ХТС —это способность элементов, образующих систему, взаимодействовать между собой в процессе функционирования системы. Для каждого элемента ХТС взаимодействие между параметрами его входных и выходных потоков (или входных и выходных переменных элемента) обусловлено физикохимическими условиями протекания технологического процесса. Например, для химического реактора существует взаимодействие или взаимовлияние состава входного потока и температуры выходного потока для абсорбционного аппарата—взаимодействие рас- [c.40]

Для третьей системы подсистемы охлаждения температура выходного потока теплоносителя регламентирована ( з = —56,7 С) следовательно, степень свободы для этой стуненп равна нулю. Матрица смежности двудольного инфор-мацпонного графа системы уравнений для третьей ступени будет [c.304]

К такому типу теплообменных аппаратов относятся холодиль-никн-испарители, подогреватели-испарители (рибойлеры), огневые подогреватели, воздушные н водяные холодильники. Исходной информацией для расчета являются параметры входного потока и температура выходного потока. В результате расчета необходимо определить тепловую нагрузку на аппарат и оставшиеся параметры выходного потока. Порядок расчета следующий (рис. 1У.22). [c.292]

Температура валков каландров устанавливается так, чтобы лист не прилипал к валкам (130—160 °С). В первую оч.ередь устанавливается температура выходного валка. В некоторых случаях для выравнивания листа применяется дополнительный подогрев ИК-излучателями стороны, противоположной валкам. [c.214]

Здесь Qп2 — количество тепла, уносимое газо-продуктовым потоком. Зная Qп2i далее подбором определяют температуру выходного потока (Гв), для которой выполняется условие , Qns = = ( СгСрг) Гв. Такой метод определения Тв является приближенным и не учитывает одновременное протекание изомеризации й гидрокрекинга. Поэтому ниже (стр. 282) дан более простой и более строгий метод расчета изменения температуры в реакторе. [c.264]

Особому исследованию были подвергнуты условия возникновения автоколебаний, число точек устойчивости и др. При исследовании устойчивости стационарных состояний для систем типа (1У.12) пользуются бифуркационными диаграммами для определения возможности автоколебаний доказывается существование предельных циклов, с использованием теории нелинейных колебаний. В качестве частного случая систем типа (1 У. 12) в работе [36] рассмотрен процесс радикальной полимеризации с комбинационным обрывом, который при условии квазистационарности для радикалов и в предположении йМ1й1=0 (например, при полимеризации этилена, где конверсия мономера очень мала) приводит к (IV. 12), где х — концентрация инициатора в безразмерной форме, у — температура выходной смеси в безразмерной форме. [c.143]

Дополнительные данные о том, что градиент температуры не оказывает влияния на разрешение, приводят Воган и Грин [9]. Эти авторы утверждают, что механизм фракционирования заключается в растворении полимера в смеси осадитель — растворитель, а осаждения больше не происходит. Предполагают, что только те молекулы, которые могут оставаться в растворе, перемещаются в менее нагретые участки колонки. Следовательно, метод сводится по существу к экстрагированию. Если описанный механизм действительно имеет место, то высота колонки и величина температурного градиента не играли бы заметной роли, а факторами, определяющими эффективность фракционирования, оказались бы скорость изменения градиента концентрации растворителя, скорость потока элюирующей жидкости и температура выходной части колонки. В дискуссии по работе Вогана и Грина [9] Хартли приводит примеры использования колонок без температурного градиента для успешного фракционирования весьма различных типов полимеров (виниловые полимеры, полиэфиры). [c.106]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология