Крекинг легкий

Физико-химические свойства и групповой химический состав каталитического газойля, полученного при крекинге легких дестиллатов нефтей разного основания [c.68]

В табл. 30 в качестве примера сопоставлены материальные балансы крекинга легких и тяжелых фракций, выделенных путем вакуумной перегонки из нефти Ромашкинского месторождения [54]. Опыты проводились на лабораторной непрерывно действующей установке с применением промышленного алюмосиликатного катализатора. [c.206]

На рис. 137 приведены данные о тепловом эффекте реакции каталитического крекинга легкого сырья (дизельно фракции), вычисленные на основе экспериментально определен-И1.1Х теплот сгорания сырья и продуктов реакции но закону Гесса. Сплошная линия получена обработкой экспериментальных данных, а пунктирная — экстраполяцией. [c.272]

Содержание компонентов, % (масс.) Термический крекинг Каталитический крекинг Легкий крекинг Коксование остатков [c.268]

При крекинге легкого дестиллатного сырья [c.63]

Некоторые процессы имеют исключительно качественное значение, например различные формы очистки нефтепродуктов, синтез присадок и катализаторов, каталитический крекинг легких дистиллятов, пиролиз нефтяных фракций, ароматизация, обессеривание, окисление, сульфирование нефтепродуктов и т. п., которые, как правило, в конечном итоге снижают глубину отбора товарной продукции. [c.102]

Установка состоит из следующих секций реакторное отделение, включающее печи крекинга легкого и тяжелого сырья и выносную реакционную камеру [c.27]

Термический крекинг мазута из смеси куйбышевских нефтей Каталитический крекинг легкого дистиллятного сырья из смеси куйбышевских нефтей [c.162]

Например, для каталитического крекинга легкой газойлевой фракции может быть записана следующая схема [1] [c.93]

ДЛЯ КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА ЛЕГКОГО ГАЗОЙЛЯ [c.141]

Селективный крекинг легких и тяжелых фракций, каждой в отдельности. [c.305]

В связи с тенденцией к сокращению применения этиловой жидкости возникла необходимость облагораживать даже такой, казалось бы, полноценный компонент автомобильного бензина, как бензин каталитического крекинга. Легкая фракция крекинг-бензина богата изопарафинами, более тяжелые его фракции содержат ароматические и непредельные. Эти фракции можно подвергать риформингу, однако необходимость предварительной гидроочистки, в процессе которой часть высокооктановых олефинов превращается в низкооктановые нормальные парафины, отчасти обесценивают этот процесс он может быть рациональным только для самой тяжелой фракции. Промежуточную же фракцию (75— 150°С) целесообразно подвергать изомеризации. Схема облагораживания бензина каталитического крекинга представлена на [c.78]

Рис. 137. Завнспмость теплового эффекта реакции каталитического крекинга легкого сырья от глубины превращения.

Рассмотрим для примера реакцию каталитического крекинга легкого газойля А, продуктами которой являются бензин А], газ Аа и кокс Аз. Предположим, что процесс проводится без рециркуляции. При этом можно использовать представление о непревращенном сырье и описать процесс схемами [c.101]

В работе Г. М. Панченкова и Е. П. Кузнецовой [31] определена величина энергии активации крекинга легкого газойля она равна 30 ккал/моль. Сравнение этой величины с величинами, приведенными в табл. У1-2, показывает, что при использовании для крекинга более высококинящего сырья величина энергии активации снижается. [c.165]

Значительный интерес представляет определение кинетических величин при каталитическом крекинге не только для первой, но и для второй стадии реакции, протекаюш,ей по схеме (У1-6), причем А — сырье, В — жидкие продукты реакции, С — кокс, О — газ. Если принять для упрощения, что газ образуется во второй стадии (в действительности основное количество газа образуется при крекинге легких фракций, что обосновывает принятое допущение), то для расчетов можно воспользоваться уравнением (У1-8). [c.166]

При крекинге тяжелых остатков переработки нефти с целью снижения их вязкости выход легких фракций мал, и повторный крекинг легкого газойля не проводят. В этом случае давление в реакционном змеевике целесообразно снизить. [c.131]

Из рис. 39 видно, что катализатор закоксовывается быстрее с увеличением активности в случае крекинга вакуумного газойля. Это согласуется с результатами работы [104], из которых следует, что увеличение жесткости крекинга вызывает тем более сильное увеличение коксообразования, чем выще молекулярный вес сырья. Йз рис. 39 видно также, что прп крекинге легкого и тяжелого [c.88]

VI жидкие продукты крекинга (легкая фракция). [c.60]

Еще в ранний период создания крекинг—установок было установлено, что при однократном крекинге не удается достичь требуемой глубины термолиза тяжелого сырья из-за опасности закоксовывания змеевиков печи и выносных реакционных аппара — тов. Большим достижением в совершенствовании их технологии являлась разработка двухпечных систем термического крекинга, в которых в одной из печей проводится мягкий крекинг легко креки — руемого исходного сырья, а во второй — жесткий крекинг более термостойких средних фракций термолиза. На современных уста — новках ТКДС сохранен оправдавший себя принцип двухкратного селективного крекинга исходного сырья и рециркулируемых средних фракций крекинга, что позволяет достичь требуемой глубины ароматизации термогазойля. [c.47]

Без учета водяного пара, сероводорода и инертных газов, содержащихся в разных количествах в газах каталитического крекпнга. По сравнению с крекингом легкого сырья при обычных режимах выход жирного газа на сырье при крекинге тяжелого дестиллатного сырья значительно меньше. [c.63]

Ниже приведен приблизительный состав по группам указанных вьнпе углеводородов головной части нестабильного бензина, полученного при каталитическом крекинге легкого дестиллатного сырья (в % вес.). [c.64]

При крекинге легкого зойля оМ5 ется меньше кокса, чем при крекинге тяжелого, отбираемог1 .с, ректификационной [c.17]

Как показала практика эксплуатации заводской установки гудрезид, при крекинге легкого мазута (удельный вес около 0,893, суммарное содержание никеля, ванадия, железа 0,002%, содержание кокса по Рамсботтому 3% вес.) образуется приблизительно 40- 43% вес. дебутанизированного бензина, 8—10% вес. газа (Сз и легче), 8—9,5% вес. фракции С4 и 6—8% вес. кокса. Выход легкого и тяжелого каталитических газойлей составляет около 31% вес., а водорода 19—26 м на 1 jtt жидкого мазута. Получаемый при этом бензин (без фракции С4 и добавки ТЭС) имеет октановое число 79,1—79,9 и 88,4—93,0 соответственно по моторному и исследовагельскоАгу методам. Содержание серы в бензине [c.245]

Ход процесса оказывает серьезное влияние на конечную вязкость крекинг-остатка. Например, было найдено, что тяжелый газойль, отгоняемый от остатка висбрекинга, может быть заменен термически стойким легким сырьем, идуш им на повторный крекинг, которое получается при крекинге более легких фракций. Такое сырье, несмотря на меньшее содержание водорода и меньшую потенциальную способность к образованию бензина, является лучшим средством для снижения вязкости тяжелых остатков. С другой стороны, газойль прямой гонки, отогнанный от тяжелых остатков, имея больше водорода, даст больше бензина, чем крекинг-флегма в процессе исчерпываюш его рисайклинга. Суммарный эффект заключается в том, что, удаляя менее эффективный для понижения вязкости дистиллят и заменяя его более эффективным в этом отношении разбавителем, который является, однако, плохим сырьем для крекинга, можно получить повышенные обш ие выходы бензина и более низкие выходы мазута со стандартной вязкостью. Эта операция известна под названием крекинг тяжелых фракций и возвращение назад на смешение . Процесс ведется следующим образом змеевик висбрекинг-установки загружается отбензиненной нефтью так, чтобы газойль направлялся вверх и крекинг легкого газойля происходил в одном змеевике, а крекинг тяжелого — в другом. Остаток подвергается перегонке под вакуумом, и полученный газойль вновь подается в крекинг-змеевик для тяжелого газойля. Крекинг-остаток из обоих змеевиков смешивается с вакуумными остатками и достаточным количеством крекинг-флегмы для получения мазута соответствующей спецификации. [c.38]

Пример V-5. Термический крекинг газойля (плотность 904,2 кг/л > проводят в трубчатой печи с пропускной способностью 163 кг/сек. Печь оборудована двумя секциями труб (по 9 труб в каждой) с раздельным регулированием нагрева. Давление на входе 53,4-10 н/м , а температура 426 °С. Продукты крекинга легкие углеводороды, водсрод и бензин в пределах практически применяемой глубины крекинга состав продуктов остается приблизительно постоянным средняя молекулярная масса смеси 71. В процессе крекинга все продукты превращения газойля находятся в паровой фазе, тогда как исходное сырье— в жидком состоянии. Потерю давления можно рассчитать достаточно точно по уравнению, приведенному в этом примере, используя величину средней плотности двухфазовой смеси и постоянный коэффициент трения, равный 0,005 но лучшие результаты можно получить при расчете по методу Ченовета и Мартина- . [c.159]

Рис. 1-4. Химический состав бензинов в зависимости от температур кипения а — бензин, полученный каталитическим крекингом легкого газойля или сырья смешанного состава на установке Гудри, б — бензин, полученный термическим крекингом газойля или сырья смешанного состава [159].

Отработанный катализатор из реактора выводится в десорбер. В десорбере катализатор отпаривается водяным паром от захваченных им в процессе крекинга легких углеводородов. Затем катализатор по спускно-напорному стояку, колену и подъемной линии перетекает в кольцевую зону регенератора 2 и смешивается там с кипящим слоем регенерированного катализатора. Для выжига кокса с поверхности катализатора в регенератор через распределительную решетку подается воздух. Регенерация катализатора в кольцевой зоне протекает в условиях восходящего потока, в центральной зоне — в условиях противотока. Газы регенерации в двухступенчатых циклонах отделяются от захваченных частиц катализатора и направляются на доочистку. Уловленный в циклонах катализатор по стоякам возвращается е кипящий слой. [c.23]

Видно, что наиболее заметно сказывается на величине q изменение глубины крекинга. При крекинге легкого парафинового сырья (х=78,Б) и малых глубинах превращения =115 кДж/кг, при значительных глубинах превращения = 280 кДж/кг, а при глубоком крекинге = 340 кДж/кг. Для реального сырья теплоты несколько ниже по указанным выше причинам (например, для легкого газойля ромашкинской нефти x=64). [c.113]

Технологическая схема процесса Пакол приведена на рн . 2.6. Сырье через теплообменник 4 поступает в печь /, смешивается с циркулирующим водородсодержащим газом и контактирует с катализатором в реакторе 2. Продукты реакции разделяются в сепараторе 3 на катализат и водородсодержащий газ. От жидкого катализата в колонне 5 отделяются продукты крекинга (легче С11). Стабильный катализат направляется на стадию извлечения олефинов (процесс Олекс ) либо непосредственно на алкилирование бензола. Непрореагировавшие парафины в обоих случаях возвращаются на стадию дегидрирования. Продукты крекинга с верха колонны 5 поступают в сборник 6, где происходит отделение газообразны компонентов (Н,, С -С.). Состав продуктов крекинга (легкая фракция) приведен В табл. 2.3. [c.61]

Благодаря свойствам извлекать из сложных органических смесей в определенной последовательности органические соединения различных классов адсорбенты нашли широкое применение в промышленности. В нефтеперерабатываюш ей промышленности они до последнего времени применялись главным образом для доочистки масел после их предварительной сернокислотной или селективной очпстки. Улучшение качества смазочных масел достигается за счет все возрастающ,его применения таких адсорбентов, как отбелпва-юш,ие глины (гумбрин, ханларский бентонит), крошки синтетического шарикового алюмосиликатного катализатора (отходы основного производства) и широкопористых силикагелей. Алюмосиликатные адсорбенты-катализаторы АД и СД могут быть использованы в процессах адсорбционной очистки масел и топлив, при определении группового углеводородного состава остаточных топлив (вместо силикагеля АСК) и прн каталитическом крекинге легких керосино-газойлевых фракций п тяжелых вакуумных дистиллятов. [c.128]

Каталитичесю1й крекинг легкого дистиллятного сырья из смеси куйбышевских нефтей 82,6 74,9 7,7 [c.73]

Далее процедура повторяется для второй строки и т. д. Если, осуществив операции (а) и б) для всех р строк, не получили ни одной строки, все элементы которой равны нулю, все реакции независимы. Если же получено g незначимых строк, то ранг матрицы и число независимых реак1щй равно (р— )> и g реакций можно исключить из рассмотрения. Таким образом, определение числа линейно независимых реакций требует определения коэффициентов V. Это не вызывает затруднений для реакций индивидуальных веществ, но не для превращений технологических групповых компонентов. В последнем случае не обязательно создавать модель процесса, так как значения V,/ можно найти из общих соображений о соотношениях компонентов в ходе процесса. Для иллюстрации этого рассмотрим реакцию каталитического крекинга легкого газойля А, продуктами которой являются бензин А1, таз А2 и кокс Аз- Предположим, что процесс проводится без рециркуляции. При этом можно использовать представления о непревращенном сырье и описать процесс схемами [c.79]

В печь 2 поступает тяжелая газойлевая фракция. В результате ее крекинга полз ается пшрокая газойлевая фракция, которая делится на тяжелую и легкую газойлевые фракции. Первая из них возвращается в печь крекинга тяжелого газойля 2 в виде рециркулята, вторая — в печь крекинга легкого газойля 1. Из легкой фракции также получаются тяжелый и легкий рециркуляты, крекируемые в смеси с соответствующими продуктами остальных секций. [c.111]

Имеется значительное количество других, более старых методов, которые можно использовать Для получения легких дистиллятов из тяжелых нефтяных продуктов, таких, как дистилляты, остаточные топлива. Они, как правило, включают установки каталитической конверсии, различных форм термического и каталитического крекинга, легкого крекинга, деасфальтации [И]. Во всех случаях, кроме последнего, наблюдается тенденция к образованию олефинов и ароматических углеводородов, которые менее удобны для газификации, чем парафины. К тому же большинство данных технологических схем разработаны с целью увеличения количества моторных сортов топлива, и их экономичность всецело определяется масштабами процзводства этого топлива. По этой причине мы не будем останавливать наше внимание на данных установках. [c.150]

Таблица 7.7. Влияние объемной скорости на результаты каталитического крекинга легкого (255—330 °С) парафиннстого (80% парафинов) газойля на цеолитсодержащем катализаторе

Закоксован в результате крекинга легкого восточнотексасского газойля. [c.101]

Из приведенных данных можно заключить > преимуществе метода высокоскоростного крекинга легких нефте тродуктов (по сравнению, с. обычным их пиролизом в трубчатыл печах), заключающемся в более высоком выходе непредельных углеводородов. Это преимущество еще более ощутимо при жесткс м режиме процесса крекинга, в результате которого на установке высокоскоростного крекинга (завод Нефтегаз ) были получены азы с большим содержанием этилена (в вес. % от сырья) [c.114]

Из схемы видно, что вследствие различной термической устойчивости углеводородов крекинг легких фракций производится при высокой, а крекинг тяжелых фракций — при более низкой температурах. В этом процессе сырье нагревается в трубчатых печах, а затем продукты крекинга разделяются ректификацией. В результате, например, при крекинге мазута ромашкинской нефти выход составляет (%) бензина 19,7, газов 3,5 крекинг-остатки 66,3 (остальное— потери, крекинг-газойль, отгон стабилизации и др.). [c.64]

Крекинг нефтяного сырья и переработка углеводородных газов Изд.3 (1980) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология органических веществ (1955) -- [ c.110 ]

Основы общей химической технологии (1963) -- [ c.241 ]

Общая химическая технология Том 1 (1953) -- [ c.227 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология