Энергетические затраты

Эффективным является ступенчатое понижение давления пв регонки раздельно в зонах питания и отпаривания с целью получения максимального отгона легких фракций и исключения из схемы водяного пара для разделения дистиллятных фракций. Наи-иолее просто давление и и парных секциях понижается п.ри полной конденсации отгона. Сконденсированный отгон предлагается подавать в линию горячей струи колонны /С-/ в качестве испаря-ющего агента [32], в печь колонны К-2 [33], в колонну К-2 в качестве орошения ниже [34] или выше [35] отбора бокового погона. Поскольку отгон представляет собой легкокипящие фракции соответствующего бокового погона использование их в качестве орошения лежащих выше секций колонны, очевидно, является предпочтительным (рис. 111.17,а). Худшие показатели по качеству продуктов и по энергетическим затратам имеют, естественно, схемы перегонки, использующие водяной пар [36] или исходный поток нефти [37] в качестве эжектирующего агента для понижения давления в отпарных секциях (рис. 1П-17, б). [c.171]

Степень снижения энергетических затрат от применения многопоточных вводов питания увеличивается с уменьшением содержания дистиллятных компонентов в сырье и четкости разделения и увеличения относительной летучести компонентов [10]. В связи с этим раздельная подача сырья при частичном отбензинивании нефти позволяет получать большой выигрыш энергии, в то время как ввод сырья двумя потоками при разделении изомеров бутана, например, оказывается малоэффективным. Следовательно, эффективность применения схем с несколькими сырьевыми потоками, различающимися темиературами и составами, определяется соотношением расходов сырьевых потоков, фракционным составом сырья и требованиями к качеству продуктов разделения. Применение колонн с несколькими сырьевыми потоками может быть оправдано также и некоторыми другими соображениями, а имен- [c.107]

Насыщенный абсорбент поступает в турбину 3, где снижается его давление с давления абсорбции до давления десорбции. Турбина 3 служит приводом насоса, что существенно снижает энергетические затраты на перекачку абсорбента. Насыщенный абсорбент после снижения давления поступает в теплообменник 5 с целью повышения его температуры и далее в верхнюю часть десорбера 6. В нижнюю часть десорбера 6 подается горячий десорбирующий агент VI, предназначенный для снижения парциального давления целевых компонентов в газовой фазе с целью повышения движущей силы массопередачи. Из верхней части десорбера 6 уходят целевые компоненты V, из нижней — регенерированный абсорбент III. Регенерированный абсорбент после рекуперации теплоты в теплообменнике 5 через промежуточную емкость 4 насосом через воздушный или водяной холодильник 2 возвращается в абсорбер 1. [c.72]

Для разделения фракции н. к. — 80°С рафината платформинга с получением гексановой фракции в работе [24] рассмотрены и сопоставлены по энергетическим затратам три технологические схемы (рис. 1У-25). Сопоставление схем показало, что удельные энергетические затраты на получение 1 т растворителя для указанных схем соотносятся как 1,0 1,5 2,2. Следовательно, схема с последовательной отгонкой фракций в двух колоннах является предпочтительной. В табл. IV. 14 приведены характеристики различных растворителей. [c.235]

Процесс депарафинизации пропаном. В этом процессе пропан используется одновременно как растворитель, хладоагент и инертный газ, что несколько упрощает аппаратурное оформление и снижает энергетические затраты в отделениях как кристаллизации и фильтрования, так и регенерации растворителя, тем самым повышает экономичность процесса. [c.267]

Одноколонные ректификационные системы с двумя давлениями требуют меньших энергетических затрат для разделения смесей по сравнению с системами постоянного давления. Следует в заключение отметить, что рассмотренные колонны двух давлений являются фактически системами из двух последовательно работающих колонн с различным давлением. [c.110]

При небольшой разнице температур по колонне или до промежуточных сечений колонны затраты энергии на сжатие газа сравнительно невелики. Однако при разделении близкокипящих смесей необходимо создавать больщие тепловые потоки циркулирующего хладоагента для обеспечения высокого флегмового числа в колонне. Применение тепловых насосов считается экономически оправданным, когда для конденсации верхнего продукта необходимо использовать специальные хладоагенты или охлажденную воду, когда температура низа колонны не выше 300 °С и когда температура верха колонны выше 40— 120 °С. Использование тепловых насосов наряду с заметным снижением энергетических затрат позволяет также понижать рабочее давление в колонне при сохранении достаточно высоких температур конденсации и охлаждения потоков. [c.113]

Одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в разрезных колоннах являются весьма перспективными с точки зрения дальнейшего снижения энергетических затрат. [c.114]

При синтезе схем ректификации смесей близкокипящих компонентов или при разделении широких фракций на узкие рекомендуются эвристики, полученные в результате анализа энергетических затрат [38] [c.131]

Схемы двукратного испарения мазута требуют больших энергетических затрат, однако, качество масляных дистиллятов улучшается и налегание температур кипения снижается до 30—60°С. [c.187]

Сравнение схем двукратного испарения мазута по широкой масляной фракции и по остатку показывает, что первая схема является предпочтительной с точки зрения энергетических затрат. Кроме того, последующий нагрев более тяжелого сырья связан с большей опасностью его термической деструкции и требует повышенного расхода водяного пара на создание вакуума. В то же время схема двукратного испарения по остатку позволяет получить более узкие масляные фракции и понижение давления при этом требуется для более вязкого, тяжелого продукта. По приведенным же затратам схемы одно- и двукратного испарения мало различаются между собой. [c.187]

Применение комбинированной схемы по сравнению с обычной позволит примерно на 15% снизить энергетические затраты и на 10—20% капитальные вложения [c.263]

Для деметанизации пирогаза целесообразно использовать также схему разрезной колонны и схему колонн двух давлений (см. рис. П-4 и П-5, стр. 109 и 110). Так, применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, а для деметанизации пирогаза следующего состава (в % мол.)- Нг —7 С1 —14 2С2 —22 Сз —56 и 2С4—I лри давлении 3,45 МПа потребовало на 25% меньше энергетических затрат за счет переноса части тепловой нагрузки в верху колонны прп температуре хладоагента минус 5°Сна промежуточный конденсатор при 57 °С [28]. Аналогичным образом применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, б позволяет примерно на 30% уменьшить энергетические затраты по установке в целом и равномерно распределить нагрузки по высоте колонны [29]. [c.300]

Стоимость оборудования (относительная) и энергетические затраты, % в том числе колонны насос орошения теплообменники компрессор и паровая турбина пар [c.304]

Основной задачей автоматического управления процессом перегонки и ректификации является обеспечение заданных показателей качества продуктов при минимальных энергетических затратах. Применение эффективных и надежных систем управления позволяет заметно повысить качество и увеличить выход продуктов на действующих установках без увеличения производственной мощности. [c.327]

П(ри постоянной скорости подачи питания весьма эффективна с точки зрения минимизации энергетических затрат схема управления составом в верху и в низу колоины [23] (рис. VI-28). [c.337]

Уровень химизации определяется долей продукции, выпускаемой в процессе использования химических веществ и химических методов обработки производством химических продуктов на душу населения темпами развития химической промышленности суммарной экономией трудовых, текущих, капитальных и энергетических затрат в сферах производств. [c.6]

Для снижения энергетических затрат широко используются максимальная рекуперация теплоты и холода, перепад давления жидких потоков. [c.161]

В результате комбинирования энергетические затраты резко сокращаются. Высокая эффективность работы при сочетании процессов подготовки и перегонки нефти на установках АВТ показала необходимость объединения почти на всех заводах установок ЭЛОУ и АВТ. [c.142]

Как видно из табл. 42, рациональное использование горячих нефтепродуктов позволит значительно сократить все виды энергетических затрат. [c.206]

За последнее время изменилось и отношение к процессам перегонки и ректификации. Если до 70-х годов основное внимание исследователи обращали на изучение гидродинамики и массопере-дачи в ректификационных аппаратах с целью повышения их производительности, то на сегодня главными задачами практики и научных исследований стали принципиальные вопросы технологии — проблема синтеза технологических схем с определением оптимальных параметров процессов разделения, обеспечивающих повышениеглубины отбора целевых компонентов, улучшение качества продуктов и снижение энергетических затрат на разделение. [c.6]

В схемах, использующих многосекционные колонны со связанными материалами и тепловыми потоками (рис. П-14), каждая колонна в точке питания, в концевой или промежуточной точках соединяется со смежными колоннами противоположно направленными паровыми и жидкостными потоками [21, 22]. В таких схемах необходимо иметь всего лишь по одному конденсатору и кипятильнику независимо от числа колонн. В подобных схемах энергетические затраты меньше, чем в обычных, простых схемах вслед, ствие снижения термодинамических потерь при теплообмене и при смешении потоков на конце колонны и на тарелке питания. Однако в этих схемах возрастает необходимое число секций и.тарелок для обеспечения одинакового разделения многокомпонентной смеси. В то же время общее число отдельных колонн в указанных схемах меньше, чем в обычной схеме. Так, дЛя разделения ше-стикомпонентной смеси минимальное число колонн равно трем вместо пяти в обычной схеме. [c.117]

Как (ВИДНО ИЗ приведенных данных, применение новых схем газоразделения обеспечит эк01Н01Мию энергетических затрат примерно на 30—40% и капитальных вложений на 10—30%. [c.291]

Состав исходного сырья и содержание примесей в продуктах, а также расходы и составы товарных фракций, полученные из условия четкого деления, при-усде.чы в табл. .17. Значения технико-экономических коэффициентов были приняты в соответствии с существующими нормами. Оптимальный вариант технологической схемы приведен на рис. У-17, а оптимальные технологические и конструктивные параметры —в табл. У.18. Сравнение оптимального варианта схемы с остальными 131 вариантами схем показало, что синтез оптимальной схемы обеспечивает значительную экономию капитальных и энергетических затрат, в некоторых случаях до 90% [c.292]

Установки первичной перегонки нефти играют на нефтеперерабатывающих заводах большую роль. От показателей их работы зависит эффективность последующих процессов — очистки, газораз-деления, каталитического крекинга, коксования и др. Поэтому работники нефтеперерабатывающей промышленности, сотрудники научных, научно-исследовательских и проектно-конструкторских организаций должны стремиться к усовершенствованию технологии отдельных узлов установки, повышению ее производительности, улучшению качества получаемых товарных продуктов. Весьма существенным является также улучшение технико-экономических показателей установок, что достигается повышением производительности труда, снижением себестоимости товарной продукции, сокращением энергетических затрат, удельного расхода металла, капиталовложений и эксплуатационных расходов. [c.7]

Деметаиизация является одним из энергоемких узлов схемы разделения пирогаза. В связи с этим в схемах деметанизации применяют различные технологические решения, способствующие снижению энергетических затрат многопоточный ввод сырья в колонну, промежуточный теплосъем, утяжеление состава конденсируемого газа в верху колонны, разрезные колонны с промежуточными подогревателями н конденсаторами, колонны двух давлений и т. д. [c.299]

При разделен ии смеси этилен — этан состава 50—80% (об.) легкого компонента получают высококонцентрированный этилен чистой выше 99,95% (об.). Близкие летучести компонентов смеси и жесткие требования к чистоте этилена требуют значительных внергетических затрат, на производство холода, которые составляют порядка 38% общих затрат яа этиленовой устаиовке. Высокими энергетическими затратами ха рактеризуется также процесс разделения близкокипящей смеси процилен— пропан. В связи с этим для таких смесей все большее применение в промышленности находят новые технологические схемы со связанными материальными и тепловыми потоками и с тепловым насосом. Некоторые примеры применения таких схем рассматриваются ниже. [c.301]

Как видно из цриведенных данных, экономия только а одной колонне перекры1вает дополнительные затраты а компрессор. Колонна во всех случаях делается из двух самостоятельных частей. Энергетические затраты при применении теплового насоса уменьшаются примерно на 50%. Минимальные затраты соответствуют разности температур в кипятильнике 5°С при новых конструкциях аппаратов и 8°С при старых конструкциях, на практике обычно для разделения смеси пропилен — пропан принимают 6°С. [c.305]

Тех1нико-эконо мическая эффективность концентрации цроизвод-ства характерна для установок АТ-6 и АВТ-6, а которых удельные энергетические затраты по сравнению со старыми действующими установками уменьшились на 20— 22%, себест0им01сть продукций снизилась на 10% и производительность труда возросла на 40%. В эксплуатации установки АТ-6 показали достаточно высокую гибкость, что позволило переходить без особых затруднений с одного технологического режима на другой с выработкой нефтепродуктов новой номенклатуры в связ1И с сезонным спросом на некоторые нефтепродукты. [c.344]

Кристаллохимическая теория предусматривает возможность образования пакетов слоев роста (состоящих из нескольких этажей двухмерных зародыщей) как результата наложения эффектов пассивации поверхности и изменения ионной концентрации раствора вблизи фронта роста. Предполагается, что часть поверхности, длительное время находившаяся в контакте с раствором, становится отравленной, и образование на ней нового двухмерного зародыша требует добавочной энергии. Напротив, поверхность только что возникшего двухмерного зародын.а остается свободной от адсорбированных посторонних частиц и на ней может с меньшими энергетическими затратами возникнуть новый двухмерный зародыш. Толщина такого пакета ограничивается падением концентрации в зоне наслоения двухмерных зародышей, который может поэтому продвигаться лишь по поверхности грани, а не в направлении, перпендикулярной к ней. Существование пакетов двухмерных зародышей наблюдалось многими авторами. [c.338]

Замена катализатора в производстве мстанола-сырца позволяет повысить производительность установки на 3%, при этом стоимость катализатора увеличивается на 4%, а норма расхода снижается на 2% расходные коэффициенты по сырью и энергетическим затратам не изменяются. Определить процесс снижения себестои- [c.260]

Таким образом, чем ниже концентрация водорода в циркулявдюн-Еом газе, тем больше его нужно подавать на 1 м сырья для обеспечения заданного отношения Н С. Увеличение отношения циркуляционный газ сырье в значительной степени определяет энергетические затраты. Кроме того, нужно иметь в виду, что с понижением концентрации водорода в циркуляционном газе несколько уменьшается безрегенерационный цикл работы катализатора. [c.47]

Перегонку стабилизированных нефтей постоянного состава с небольшим количеством растворенных газов (до 1,2 % по вклю — чтельно), относительно невысоким содержанием бензина (12— 15 %) и выходом фракций до 350 °С не более 45 % энергетически наиболее выгодно осуществлять на установках (блоках) АТ по схеме с однократным испарением, то есть с одной сложной ректификационной колонной с боковыми отпарными секциями. Установки такого типа широко применяются на зарубежных НПЗ. Они просты и компактны, благодаря осуществлению совместного испарения легких и тяжелых фракций требуют минимальной температуры Hai рева нефти для обеспечения заданной доли отгона, характеризуются низкими энергетическими затратами и металлоемкостью. Основной их недостаток — меньшая технологическая гибкость и пониженный (на 2,5 —3,0 %) отбор светлых, по сравнению с двухколонной схемой, требуют более качественной подготовки нефти. [c.183]

Поскольку образование С Н и требует высоких энергетических затрат, цепной распад карбкатионов прерывается до образования карбениевь[х ионов с числом углеродных атомов 3 — 5. [c.119]

В результате предварительного испарения легких фракций разгружается трубчатая печь и снижается давление в ней одновременная ректификация в одной колонне легких и тяжелых фракций позволяет несколько снизить необходимую температуру нагрева. Кроме того, при этом не требуются самостоятельные конденсационные устройства для охлаждения паров, выходящих из первой колонны при двухколонной схеме, отпадает необходимость в сложных дополнительных аппаратах, насосах, снижаются энергетические затраты. Такая схема приемлема для переработки стабильных лефтей, не содержащих большого количества свободных газов (не [c.31]

Несмотря на увеличение проектной мощности, обусловленное главным образом увеличением тепловой мощности печей, установки АВТ имеют серьезные недостатки. Неравномерная поставка нефтей и неудовлетворительная их сортировка, а также недостаточная степень подготовки к переработке — все это нарушает нормальную работу установки. Кроме того, при наращивании мощностей АВТ качество вырабатываемых дистиллятов не сохраняется. На большей части установок нет раздельнйго учета количества перерабатываемой нефти, получаемых продуктов и расходных показателей. Не учитывается газ, содержащийся в перерабатываемых нефтях, а также потери нефтепродуктов, составляющие от 0,9 до 2,4% на нефть. Не ведется учет энергетических затрат топлива, водяного пара, электроэнергии и воды. Подготовленная нефть содержит от 50 до 150 мг/л солей, что не отвечает существующим требованиям. [c.130]

Применение двухступенчатой схемы регенерации гликоля снижает энергетические затраты и расход газа отпарки или азеотроиного агента. Абсорберы этих установок должны иметь не менее 16 тарелок, число тарелок в отпарных колоннах составляет от 14 до 18. Максимальная депрессия точки росы с использованием ТЭГа в качестве абсорбента достигает 90°С. [c.143]

Применение охлаждения приводит к повышегшю абсорбционной способности абсорбента, дает возможность применять более легкие абсорбционные масла (Л1= 100—140), снижает расход абсорбента, а следовательно, и энергетические затраты на его регенерацию и перекачку. [c.161]

Следующей разновидностью открытого цикла является цикл с использованием сухого отбензиненного газа для охлаждения адсорбента, для горячей регенерации используется входящий газ. Для предотвращения уноса с потоком отбензиненного газа требуется более тщательная десорбция целевых компонентов в цпкле нагрева. Эта схема требует дополнительных энергетических затрат. [c.168]

Принципиальная технологическая схема процессов химической абсорбции не отличается от обычной схемы абсорбционного процесса. Однар(0 в конкретных условиях в зависимости от количества кислых газов в очищаемом газе, наличия примесей, при особых требованиях к степени очистки, к качеству кислого газа, и других факторов технологические схемы могут сун ест-венно отличаться. Так, например, при использовании аминных процессов при очистке газов газоконденсатных месторождений под высоким давлением и с высокой концентрацией кислых компонентов широко используется схема с разветвленными потоками абсорбента (рис. 53), позволяющая сократить капитальные вложения и в некоторой степени эксплуатационные затраты. Высокая концентрация кислых комионентов требует больших объемов циркуляции поглотительного раствора. Это не только вызывает рост энергетических затрат на перекачку и регенерацию абсорбента, но и требует больших объемов массообменных аппаратов, т. е. увеличения капитальнрлх вложений. Вместе с тем из практики известно, что в силу высоких скоростей реакций аминов с кислыми газами основная очистка газа происходит на первых по ходу очищаемого газа пяти—десяти реальных таре, 1-ках абсорбера на последующих тарелках идет тонкая доочистка. Этот факт послужил основанием для подачи основного количества грубо регенерированного абсорбента в середину абсорбера, а в верхнюю часть абсорбера — меньшей части глубоко-регенерированного абсорбента. Это позволило использовать абсорбер переменного сечения (нижняя часть большего диаметра, верхняя — меньшего), что снизило металлозатраты, а также сократить затраты энергии за счет глубокой регенерации только части абсорбента. [c.171]

Поглотительная способность пропиленкарбоната увеличивается с понижением температуры. Обычно используемые температуры абсорбции составляют 30- --6°С. Понижение температуры абсорбции обеспечивает снижение скорости циркуляции, а следовательно, и энергетических затрат. Давление изменяется от 2 до 7 МПа. Регенерация абсорбента осуществляется ступенчатым снижением давления. Для снижения потерь углеводородов, растворяющихся в пропиленкарбопате в процессе абсорбции в схему процесса включается компрессор для сжатия газа, выделяющегося после первой ступени снижения давления насыщенного раствора, и закачки его в сырьевой поток. [c.180]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология