ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Комбинированная система каталитического крекинга из "Глубокая переработка нефти" В качестве типовой установки для каталитического крекинга сернистого вакуумного дистиллята (фр. 350-500 С) у нас в СССР принята комбинированная система Г-43-107, состоящая из блоков предварительной гидроочистки мощностью 2 млн. т/год каталитического крекинга, стабилизации бензина и АГФУ. В табл. 5.8-5.10 приведены данные соответственно по качеству гидроочит.енного вакуумного газойля, технологическому режиму и материальному балансу установки. [c.126] Расчетное время пребывания сырья и продуктов в зоне реакции равнялось 4-5 с. Концентрация катализатора в потоке в лифт-реакторе составляла в среднем 40-60 кг/мЗ, в десорбере и регенераторе 400-450 мг/мЗ. [c.126] Выгод светлых (бензин + дизельное топливо) составлял 71% (мае.). В пропан-пропиленовой и бутан-бутиленовой фракции содержалось соответственно 70- 75% (мае.) пропилена и 40- 45% (мае.) бутиленов. [c.128] Усовершенствование микросферического ЦСК, узла подачи тяжелого сырья, монтаж охлаждающей поверхности внутри или вне регенератора позволили постепенно повышать температуру конца кипения вакуумного газойля и затем приступить к решению главной задачи углубления переработки нефти, а именно, к крекингу мазута и гудрона, являющемуся малоотходным процессом. На первом этапе были решены трудности, связанные с переработкой кокса образующийся в процессе кокс сжигается в регенераторе, а выделяющееся при этом тепло используется для поддержания эндотермической реакции крекинга, выработки электроэнергии для компримирования воздуха, подаваемого в регенератор и водяного пара высокого давления, который не только обеспечивает полное удовлетворение потребности в паре самого процесса, но в значительных количествах отпускается на сторону. Однако этого оказалось недостаточно. Отравление катализатора обусловлено не только коксообразованием (четыре типа кокса), т.е. обратимой и необратимой дезактивацией катализатора из-за отложения на нем металлов (Ni, V, Na). В табл. 5.11 приведено сравнение качества сырья, расхода катализатора и выхода продуктов при крекинге мазута и вакуумного газойля. Видно, что коксуемость мазута в 30 раз больше, чем у вакуумного газойля, а содержание металлов и расход катализатора - соответственно в 340 и в 14 раз, несмотря на меньшую (37%) степень превращения. Большой расход катализатора делает процесс нерентабельным. Поэтому на первом этапе утяжеления сырья каталитическому крекингу подвергают прямогонный мазут благородных нефтей с содержанием металлов не более 30 мг/кг. Мазуты и гудроны с большим содержанием металлов нуждаются в предварительной подготовке. В качестве процесса предварительной подготовки гудронов выбран блок APT. На рис. 5.8 показана схема установки каталитического крекинга мазутов Эйч-Оу-Си с содержанием металлов не более 30 мг/кг или гудронов после подготовки на блоке APT. [c.128] Основньши особенностями реакторного блока установки Эйч-Оу-Си являются соосное расположение аппаратов, лифт-реактор наружного монтажа с поворотом под углом 90 , непосредственно соединенный с циклонами, подача водяного пара или легких углеводородных газов в низ. лифт-реактора для увеличения расстояния между отдельными частицами катализатора с последующей подачей жидкого сырья через ультразвуковые форсунки, работающие под высоким давлением. Лифт-реактор имеет переменный диаметр для выравнивания скорости потока по высоте. [c.128] Регенератор большого диаметра оснащен выносным холодильником, охлаждающими змеевикахш, расположенными внутри него, выносной кольцеообразной камерой для сбора дымовых газов, турбодетандером или котлом-утилизатором для выработки водяного пара. [c.128] На рис. 5.9 приведена схема реакторного блока установки Эр-Си-Си. [c.129] Аморфная алюмосиликатная матрица с крутблми порами способствует предварительному легкому крекингу жидкой фазы сырья и Доследующей диффузии в цеолит, а также большой металлоемкости катализатора. [c.130] В связи с переработкой остаточного сырья разработана схема двухстадийной регенерации катализатора, протекающей в двух последовательно соосно расположенных аппаратах, как это показано на рис. 5.9. В нижнем регенераторе первой ступени при частичной и недостаточной подаче воздуха сгорает основная часть водорода и незначительная часть углерода. При этом защитная оболочка из углерода кокса предохраняет ванадий от окисления и образования с цеолитом низкоплавкой эвтектики, вызывающей разрушение кристаллической структуры цеолита. Двухстадийная регенерация обеспечивает снижение содержания остаточного кокса с 0,2 до 0,05%. Благодаря этому на 3—4% увеличивается выход бензина, снижается кратность циркуляции катализатора, требуется меньший предварительный нагрев сырья. В случае необходимости температуру регенерированного катализатора можно регулировать с помощью холодильника, расположенного на выходе из верхнего регенератора. [c.130] На рис. 5.10 показана схема реакторного блока французской установки Р-2-Р. [c.131] В табл. 5.12 приведены характеристики качества сырья и выходы продуктов по новым типам установок, перерабатывающих остаточное сырье. Из нее видно, что установки могут работать на прямогонных мазутах с содержанием суммы металлов в 65 ррм и коксуемостью 7% (мае.). Однако для сравнения их отсутствуют данные по качеству и расходу катализаторов. [c.132] Вернуться к основной статье