ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Гидрокрекинг над стационарными катализаторами из "Гидрогенизационные процессы в нефтепереработке" В качестве сырья для гидрокрекинга в присутствии стационарных катализаторов используют различные виды нефтяных фракций от лигроинов до тяжелых газойлей и даже мазутов и деасфальтизатов. В США наиболее распространенным сырьем являются средние фракции прямой перегонки и дистиллятов каталитического крекинга и коксования в качестве целевого продукта гидрокрекинга чаще всего получают бензин. [c.246] Групповой углеводородный состав, объемн. % парафиновые. ... [c.249] Групповой углеводородный состав, объемн. % парафиновые. ... нафтеновые. . ароматические. ... [c.249] Тяжелая бензиновая фракция имеет низкое октановое число [25, 27], поэтому для получения полноценного высокооктанового продукта ее обычно подвергают каталитическому риформингу. При риформинге тяжелого бензина гидрокрекинга получают существенно лучщие результаты по выходу и качеству, чем при риформинге прямогонного сырья, так как бензин гидрокрекинга характеризуется, как правило, большим содержанием нафтеновых и алкилароматических углеводородов [14, 30]. [c.249] Дизельное топливо (фракция 163-343° С). [c.251] Расход водорода, вес. %. . . [c.251] Реактивное топливо, получаемое при гидрокрекинге, характеризуется низкими температурами кристаллизации, высокой теплотой сгорания, большой высотой некоптящего пламени, малым содержанием серы. Оно не требует какого-либо дополнительного облагораживания (гидроочистки либо депарафинизации) и может быть непосредственно использовано как товарный продукт. Даже из ароматизированного сырья можно вырабатывать фракции реактивного топлива с умеренным содержанием, ароматических углеводородов. [c.251] Как видно из приведенных данных, при утяжелении состава реастивного топлива качество его все же остается приемлемым. [c.252] При использовании парафинистого сырья также можно получать значительные выходы реактивного топлива в этом случае отбирают фракцию 120—240° С, так как более тяжелая фракция не обеспечивает необходимой температуры начала кристаллизации продукта (—60°С). [c.252] При гидрокрекинге ароматизованного сырья удается несколько повысить конец кипения реактивного топлива при сохранении требуемой температуры начала кристаллизации. Например, путем гидрокрекинга тяжелого циркулирующего газойля каталитического крекинга можно получить реактивное топливо, выкипающее в пределах 167—252° С и кристаллизующееся при —80° С [33]. [c.252] Из прямогонных вакуумных дистиллятов восточных нефтей СССР можно выработать реактивное топливо одно- или двухступенчатым процессом гидрокрекинга. Выход реактивного топлива при рециркуляции непревращенного остатка достигает 65—70 вес. % [27, 29]. [c.252] Двухступенчатый процесс гидрокрекинга также применим для производства дизельного топлива. С этой целью с установки выводят продукт, выкипающий выше конца кипения бензина. Выход дизельного топлива в зависимости от вида сырья и условий процесса может изменяться от 30 до 85 вес. % [24, 36]. Конец кипения дизельного топлива иногда ограничивают температурой 300—330° С, чтобы получить продукт, удовлетворяющий требованиям на зимний сорт топлива с температурой застывания от —30 до —35° С [37, 38]. При производстве более тяжелых топлив с к. к. до 345° С температура застывания их —18° С, а цетановое число равно 50—60. При получении дизельного топлива в процессе двухступенчатого гидрокрекинга прямогонного вакуумного дистиллята по методу ВНИИ НП цетановое число дизельного топлива составляет не менее 50 [28, 29, 35]. [c.253] Расход водорода при гидрокрекинге довольно велик. Его величина определяется в основном рабочими условиями процесса, характером используемого сырья и направленностью гидрокрекинга. Очевидно, что переработка тяжелых и особенно вторичных видов высоко-ароматизированного сырья связана с повышенным расходом водорода. Обычно для тяжелого сырья расход водорода выше 3 вес. % и иногда достигает 4,5 вес. %. Чем больше образуется газообразных углеводородов и легких фракций, тем больше расход водорода [38, 39]. [c.254] Особенно сильно расход водорода возрастает при значительном содержании метана в газообразных продуктах реакции. Примером могут служить данные процесса, разработанного Французским институтом нефти (ФИН), и процесса изокрекинг . Расход водорода при полной переработке вакуумного газойля в бензин на обеих ступенях системы ФИН 4,2 вес. % [40] в процессе изокрекинг относительно легкого сырья он колеблется от 2,5 до 3,2 вес. % [38,39,41]. [c.254] В процессе одноступенчатого гидрокрекинга (разработанного во ВНИИ НП) вакуумных дистиллятов восточных нефтей СССР на алюмокобальтмолибденовом катализаторе при давлении 50 ат, температуре 425° С, удельной объемной скорости подачи сырья 1 и удельной циркуляции водородсодержащего газа 600 сырья выход основного продукта — дизельного топлива колеблется от 30 до 45 вес. % [42]. Гидрокрекинг протекает при низком газо- и бензинообразовании (выход газообразных углеводородов не превышает 3—5 вес. %), и значительную долю продуктов реакции (около 50— 55 вес. %) составляет остаток (тяжелые фракции), кипящий при температуре выше 350° С. Этот остаток, характеризующийся низким содержанием серы и смол, является хорошим сырьем для каталитического крекинга и для производства смазочных масел или он может направляться на рециркуляцию [34]. [c.254] И СМОЛИСТЫХ веществ, чем фракции процесса под давлением 50 ат, и их также целесообразно направлять на каталитический крекинг или на рециркуляцию. [c.257] Помимо процесса получения дизельного топлива (без рециркуляции) возможен вариант безостаточной переработки, при котором непревращенный остаток, выкипающий при температуре выше 350° С, направляется на рециркуляцию. При этом несколько уменьшается степень превращения сырья за один проход (выход дизельного топлива за один проход снижается с 52 до 37 вес. %), что отражается на производительности установки. Однако такое уменьшение выхода частично компенсируется лучшим качеством дизельного топлива — оно содержит меньше серы и имеет более высокое цетановое число, чем дизельное топливо, полученное без рециркуляции остатка. Выход дизельного топлива в процессе с рециркуляцией достигает 80 вес. % на исходное сырье [46]. При 100 ат можно успешно перерабатывать тяжелые дистилляты процессов деструктивной переработки нефти, в частности каталитического и термоконтактного крекинга. [c.257] Таким образом, гидрокрекинг сернистых и высокосернистых тяжелых нефтяных фракций при 100 ат хотя и сопряжен с некоторым удорожанием оборудования установок, но по сравнению с вариантом гидрокрекинга под низким давлением (50 ат) имеет ряд преимуществ увеличивается выход и улучшается качество дизельного топлива, увеличивается длительность цикла работы катализатора, появляется возможность-привлечения в качестве сырья вторичных продуктов. На основании технико-экономических показателей также можно заключить о преимуществах гидрокрекинга при 100—150 ат однако в отдельных случаях при сочетании гидрокрекинга и каталитического крекинга дешевле и целесообразнее осуществлять процесс под давлением 50 ат [43]. [c.258] При щироко используемом - в зарубежной практике гидрокрекинге в две ступени на первой ступени осуществляется глубокая гидроочистка, а на второй применяют высокоэффективные расщепляющие катализаторы. [c.258] При использовании катализаторов гидрокрекинга, отличающихся повышенными расщепляющими свойствами (различных композиций никеля, молибдена, платины на алюмосиликатных носителях), особенно в производстве бензина, большую роль играют параметры процесса, от которых непосредственно зависит стабильность работы катализатора [47—52]. [c.258] Вернуться к основной статье