ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Основные теоретические соотношения из "Высокооборотные лопаточные насосы" пер — угол установки лопасти на периферии. [c.23] Величина параметра д является определяющей при обтекании решетки шнека. Многочисленные эксперименты показывают, что при работе шнека на режимах 1 0,54-0,6 появляются обратные токи на входе. Обратные токи, вращаясь и распространяясь по периферии входного патрубка навстречу основному потоку, оттесняют его к оси патрубка и закручивают его в сторону вращения колеса. [c.23] При =1, С2и И Ят равны 0. В случае шнека постоянного шага, когда Р1л = Р2л, обтекание решетки шнека с нулевым углом лопатки соответствует работе шнека с нулевым теоретическим напором. [c.24] Для обеспечения высоких антикавитационных качеств насосного агрегата играют важную роль как конструктивные параметры входа преднасоса, определяюш ие его собственные кавитационные свойства (см. гл. III), так и профилирование всего лопаточного венца, определяющее распределение выходных параметров. [c.27] Сравним выходные параметры осевых колес, у которых лопатки спрофилированы по радиусу по разным законам. Именно распределение выходных параметров преднасоса обеспечивает работу бескавитационного срыва центробежного колеса. [c.27] Из уравнения (1.34) видно, что коэффициент статического-напора также, как и у колеса 2ur= onst, уменьшается ко втулке, но ни при каких условиях не будет равен 0. Поэтому маловероятно, что у колес, спрофилированных по закону- = onst,. [c.31] Шнеки больших углов Рзл.пер должны быть обяза-тельно переменного шага, во избежание слишком больших углов атаки на входе. Режим работы шнека должен опреде- 2,0 ляться параметрами 1 1, так как при 1 1 пр к будет обтекать входные кромки с отрицательным углом атаки. Поэтому режим по расходу, характерный образованием обратных токов у втулки на выходе, следует определять не по ( р) =о, а по (q )q=Q. Связь между этими величинами определяется формулой (1.14). [c.35] В целом, рассмотрев возможность использования осевых колес различных видов в качестве преднасоса центробежного колеса, следует сделать вывод, что применение шнеков в качестве преднасоса целесообразно и оправдано. [c.39] На рис. 1.10 представлены рассчитанные по формуле (1.44) и экспериментальные характеристики теоретического напора одного из испытанных предвклю-ченных шнеков. Видно, что сходимость опыта с расчетом вполне удовлетворительная. Подобные результаты были получены при испытаниях и других шнековых колес. [c.40] Определим значения напоров шнека в трех характерных точках 8=1. э=0 и значении при котором к. п. д. шнека достигает максимального значения. [c.43] Определим теперь действительный напор шнека на режиме максимального к. п. д. шнека. Были проанализированы имеющиеся в распоряжении напорные характеристики многих шнековых насосов. Эти анализы показали, что режим максимального к. п. д. шнеков приближенно соответствует значению э = 0,6. [c.45] Расчеты показали, что для указанного режима характерным является отсутствие значительных вихревых зон как на входе в шнек на периферии, так и на выходе из шнека у втулки наличие значительных вихревых зон у шнека наблюдается при значениях режимного параметра 7i 0,5. [c.45] Эксперименты показали, что полученные уравнения дают удовлетворительную сходимость расчета с опытом в широком диапазоне изменения геометрических и режимных параметров шнеков (см., например, рис. 1.10). [c.46] Меридиональная составлящая абсолютной скорости остается неизменной или уменьшается. [c.47] Угол лопаток найдется по углу потока и углу атаки. Угол атаки задается в пределах 5—15°. Величина угла атаки в этом диапазоне слабо влияет на параметры насоса [39]. [c.47] Углы Р1Л целесообразно иметь в пределах 15—30°. С увеличением Р1Л будет меньше сказываться загромождение сечения входными кромками лопаток и уменьшается диффузорность лтежлопаточного канала. [c.47] Вернуться к основной статье