Быстроходность гидромашины обратимой

Здесь я— коэффициент напора, значение которого зависит от коэффициента быстроходности в насосном режиме, определенного для оптимальных условий (максимум к. п. д.) по формуле (10-28). Зависимость кц от для насосов и некоторых обратимых гидромашин показана на рис. 16-2. Приведенные данные показывают, что по обратимые гидромашины близки, напора kf закономерно снижается, что, очевидно, отражает влия- [c.288]

Рассмотрим возможность использовать проточную часть радиально-осевой турбины в качестве обратимой гидромашины. Коэффициент быстроходности в насосном режиме п выразим через приведенные параметры в соответствии с (10-28) [c.289]

Остановимся теперь на кавитационных показателях. Для турбинных режимов обратимых гидромашин коэффициент кавитации близок к значениям а для турбин аналогичной быстроходности и соответствует графику рис. 5-10. Однако при определении допустимой высоты всасывания Н , от которой зависит и отметка установки обратимой гидромашины, решающее значение имеют насосные режимы. Для этих условий кавитационные показатели могут быть оценены исходя из следующих соображений. [c.289]

В качестве характерного показателя типа обратимой гидромашины можно принять его коэффициент быстроходности определяемый в турбинном режиме по (3-38) или (3-39) для номинальной мощности и расчетного напора. На рис. 16-4 показано поле Н—на котором нанесены точки, соответствующие обратимым машинам ряда современных ГАЭС. Из приведенных данных следует, что радиально-осевые обратимые гидромашины (ОРО) применяются в диапазоне напоров 80—600 м, диагональные поворотно-лопастные гидромашины (ОД) используются при напорах менее 100—120 м. Имеющиеся опытные данные позволяют дать зависимость для определения /г для расчетных условий турбинного режима [c.293]

Радиально-осевые обратимые гидромашины средней быстроходности [c.116]

В последние годы в лаборатории гидромашин ЛПИ проводятся исследования по отработке проточной части обратимой гидромашины радиально-осевого типа средней быстроходности. При этом рассматривались два варианта проточной части, соответствующие быстроходности при насосном режиме п н 200 и Пан 230. [c.116]

В дальнейшем проводились исследования с целью создания обратимой гидромашины с единичной мощностью 100 МВт. На первой стадии разрабатывался вариант с коэффициентом быстроходности щ = 140. Были испытаны варианты с различными рабочими колесами. Расчет рабочих колес производился в равноскоростном меридианном потоке с представлением лопастей как пространственной круговой решетки большой густоты. [c.125]

В результате проведенного выше цикла исследований была создана проточная часть обратимой диагональной поворотнолопастной гидромашины, габариты которой показаны на рис. 3.15, а ее универсальные приведенные характеристики — на рис, 3.16 (диаметр рабочего колеса модели 346,7 мм). Коэффициент быстроходности этого агрегата, подсчитанный по формуле [c.136]

Примем, что кривые Я (Q) и й (О) имеют параболический характер, а зависимость Я (Q) — прямолинейна. Эти допущения были проверены экспериментально путем испытания ступени обратимой гидромашины с быстроходностью 5 140 в широком диапазоне подач (расходов) для нормального (как в насосе) и обратного вращений ротора. [c.139]

Большое значение имеет проблема дальнейшего совершенствования проточной части вертикальных центробежных насосов. Быстроходность отечественных насосов типа В значительно меньше быстроходности аналогичных по конструкции насосов, выпускаемых рядом иностранных фирм, и даже уступает быстроходности обратимых гидромашин, работающих в насосном режиме (см. рис. 2.13). В то же время коэффициент быстроходности отечественных обратимых машин (см. табл. 2.6, рис. 2.13) при том же напоре намного превосходит коэффициент быстроходности зарубежных гидромашин. Достижения гидротурбостроителей могут быть с успехом использованы в насосострое-нии. [c.42]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология