Расчет рабочего

Задавшись различными значениями коэффициентов избытка флегмы 3, определим соответствующие флегмовые числа. Графическим построением ступеней изменения концентраций между равновесной и рабочими линиями в диаграмме состав пара у — состав жидкости х (рис. VII.2, а) находим N [1]. Равновесные данные для различных систем приведены в справочнике [4]. Результаты расчетов рабочего флегмового числа приведены ниже и представлены на рис. VII.3. [c.126]

Окисление распыленного жидкого топлива с аномально высокой скоростью и установление влияния этого процесса на самовоспламенение топлива требуют уточнения существующих схем теоретического расчета рабочего процесса тепловых двигателей. [c.137]

Расчет рабочего колеса при заданных массовой производительности и условном числе Маха Мц целесообразно проводить с помощью двух самостоятельных процедур. [c.189]

Для предварительных расчетов рабочего цикла можно принять длительность центрифугирования и выгрузки осадка в виде суммы (на основе опытных данных) т + т,, , 150 с для центрифуг с диаметром ротора до 1000 мм при больших диаметрах ротора принимают т -I- =- 200 с. [c.322]

Продолжительность рабочи.ч циклов описанной выше схемы определяется начальными и конечными концентрациями эмульсии и характеристиками мембран. При этом расчет рабочей поверхности мембран можно проводить исходя из средней проницаемости мембраны по фильтрату, которая устанавливается опытным путем. [c.283]

Приближенный расчет рабочей поверхности мембраны. ................ [c.5]

При пленочном течении в насадочных аппаратах обычно часть насадки не смачивается жидкостью, имеют место застойные зоны, в отдельных местах жидкость перетекает от одного элемента насадки к другому в виде струй. В разных точках элемента насадки пленка может иметь различную толщину. Поэтому закономерности течения в пленочных и насадочных аппаратах, несмотря на определенную аналогию, рассматриваются отдельно. Методики расчета рабочих скоростей, гидравлического сопротивления и других гидродинамических параметров в насадочных колоннах приведены в работах [3, 9, 10, 111. [c.18]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ РАБОЧЕЙ ПОВЕРХНОСТИ /МЕМБРАН [c.196]

Рабочую скорость прохождения газовой смеси выбирают исходя из анализа трех факторов гидродинамики, теплообмена между слоем и теплообменной поверхностью и массообмена между газом и зернами катализатора. Из гидродинамики следует, что рабочая скорость должна находиться в пределах йт критической скорости взвешивания до предельной, соответствующей уносу. Для расчета рабочей скорости обычно задаются или числом псевдоожижения = wlw или разностью Аг = гг — причем связь между этими параметрами можно выразить соотношением [c.257]

Уравнение состояния. В неявном виде параметры газа связаны зависимостью F р, V, Т) = 0. Если газы находятся при низких давлениях и умеренной температуре, то они подчиняются закону Менделеева — Клапейрона и считаются идеальными pV = = mRT. При расчете рабочих процессов в вакуум-насосах низкого вакуума и компрессорах низкого и среднего давления большинство газов не дают значительных отклонений от уравнения идеального газа. Расчеты процессов с многоатомными газами и парами при умеренных давлениях и температурах и все процессы с газами при высоких и сверхвысоких давлениях с использованием уравнения идеального газа недопустимы. [c.58]

Рабочий объем рассматриваемого типа машин можно определить по соответствующей формуле для пластинчатого компрессора, если диаметр цилиндра заменить внутренним диаметром жидкостного кольца. Указанный способ расчета справедлив при условии, что внутренняя поверхность кольца, концентричная стенке корпуса, касается поверхности ступицы (это условие обеспечивает отсутствие мертвого пространства), а всасывающее окно расположено так, что межлопастная ячейка отсекается от него при максимальном ее объеме (так же, как и у пластинчатого компрессора). Действительная форма внутренней поверхности жидкостного кольца сильно отличается от указанной идеальной, особенно вблизи нагнетательного окна. Помимо этого, вследствие завихрений вращающейся жидкости трудно определить границу между жидкостью и газом. Неточность расчета рабочего объема компенсируется коэффициентом объемного расхода Я, который так же, как и у поршневых машин, зависит в большой степени от 8 и от объема мертвого пространства, остающегося между ступицей рабочего колеса и жидкостным кольцом в месте минимального расстояния между ними. В компрессорах со средним значением этот коэффициент находится в пределах 0,60—0,70. [c.255]

ППП по расчету процессов ректификации охватывает широкий круг задач по следующим взаимосвязанным направлениям расчету фазовых состояний парожидкостных систем расчету рабочих режимов ректификации для оптимального проектирования и реконструкции синтезу оптимальных схем разделения гидравлическому расчету колонной аппаратуры. [c.564]

При обобщении экспериментальных данных было получено следующее эмпирическое уравнение для расчета рабочей высоты колонны Я [c.174]

Рис. 1.10. Схема для расчета рабочей высоты десорбера. Рис. 1.11. Схема нижней части десорбера.

Рис. 2.17. Схема для расчета рабочей высоты десорбера.

Рис. 3.4. Схема для расчета рабочей высоты

Рис. 4.5. Схема для расчета рабочей высоты колонны.

Расчет рабочего колеса центробежной компрессорной машины [c.152]

При расчете рабочей скорости пара ио уравнению (XIV, 97) получается запас примерно 30—35% по отношению к скорости захлебывания. Уравнение (XIV, 97) справедливо ири э < 0,012 м. [c.294]

Для расчета рабочей высоты к,, двухфазной зоны распылительного экстрактора вначале по формулам (14.16) и (14.18) определяют коэффициенты массопередачи в сплошной и дисперсной фазах. Затем по ним находят, согласно уравнениям (14.19) или (14.20), коэффициенты массопередачи Ку или К . [c.374]

Уравнение (VII. 14) дает более наглядное представление о влиянии различных факторов на значение скорости пара в колонне с провальными тарелками. При расчете рабочей скорости пара по уравнению (VII. 14) получается запас около 30 — 35 % по отношению к скорости захлебывания. [c.254]

На основании многочисленных расчетов рабочего процесса в уплотнении тронкового поршня кольцами предложена формула для нахождения расхода газа через последнее кольцо уплотнения (нумерация колец ведется от рабочей камеры последнее кольцо граничит с картером или другой полостью, давление в которой равно атмосферному) [c.40]

На основании многочисленных расчетов рабочего процесса в уплотнении поршня кольцами и экспериментальных исследований рекомендуется производить пересчет коэффициента внешних утечек V с помощью уравнения [c.57]

Герметичность уплотнения зависит главным Образом от его конструкции, качества изготовления, сборки и режима работы ступеней (полостей), разделяемых уплотнением. Одним из основных параметров, определяющим герметичность, является размер щели между уплотняемыми деталями. При расчете рабочих процессов в уплотнении поршня площади щелей у каждого кольца уплотнения принимают равными и определяют по следующему уравнению [c.224]

Иногда удобнее производить расчеты рабочих процессов используя непосредственно зависимость dp от т или ф. Уравнение состояния можно представить в виде [c.61]

Порядок расчета рабочего процесса в ступени. [c.70]

Задаваясь начальными условиями, на основании предварительного термодинамического расчета производится расчет рабочих процессов в каждой отдельной ступени, используя уравнения, указанные в гл. 2. [c.100]

Процедура ВХОДУСТР дает необходимые сведения о работе входного устройства ступени компрессора, так что после ее окончания можно сразу приступать к расчету рабочего колеса. [c.188]

Экспериментальная проверка [84] формул (80) и (81) па нескольких моделях показала их надежность для расчета рабочего [ анора Н гг частоты вра[не1и-1я п сег-нерова колеса, причем с высокой степенью точности подтвердился линейный характер зависимости п от рас-.хода д [формула (81)], а также квадратичная зависимость напора И от д [формула (80)]. По методике И. С. Постникова рассчитывают реактивные оросители тгасадочпых биофильтров различных диаметров (до 30 м и более). [c.169]

В некоторых случаях расчет рабочего объема затруднителен, и поэтому его определяют опытным путем. Для этого измеряют объем поданной жидкости за несколько оборотов вала при небольшой частоте вращения вала ( л 1 об/с) и нулевом перепаде давления, когда перетекания и недозаполнение насоса жидкостью практически отсутствуют, и делят измеренный объем жидкости на число оборотов. [c.122]

Если кривая равновесия, начиная с нулевой концентрации, проходит ниже диагонали, а после пересечения с диагональю выше нее, то это означает, что данная смесь является азеотропной с максимумом на изобарной кривой кипения или минимумом на изотермической кривой давления паров. При этом точка кипения азеотропной смеси лежит выше точек кипения обоих чистых компонентов. В качестве примера можно привести смесь азотная кислота — вода (см. рис. 29 и). Температура кипения Крш азотной кислоты 86,0° С, воды 100,0° С, азеотропа, содержащего 37,81% (мол.) кислоты, 122° С. Для этой системы Флатт [145] приводит метод графического расчета рабочих условий ректификации. [c.108]

Программы расчета рабочих режимов ректификации отличаются большим разнообразием по сложности модели процесса (упрощенные и точные), постановке задачи расчета (проектная, проектно-проверочная, проверочная), виду разделяемой смеси (близко-кипящие, нефтяные, смеси углеводородных газов, азеотропные, гетероазеотропные), типу ректификационных колонн или комплексов (простая колонна, колонна со стрипингами, несколькими вводами питания, гетероазеотропный комплекс), используемому алгоритму (независимое определение концентраций, метод трехдиагональной матрицы, метод от тарелки к тарелке, релаксационный метод, матричный метод). Большинство из этих методов рассмотрено в гл. 7, так же как и расчет фазового равновесия. [c.564]

В книге изложена теория промысловых турбохолодильных установок, методы расчета рабочего процесса турбодетандеров и установок в целом, результаты исследования первой отечественной турбохолодильноп установки на Шебелинском месторождении и опыт ее длительной промышленной эксплуатации. Даны основы теории оптимизации функционирования энерготехнической системы промыслов, обустроенных турбохолодильными установками в период компрессорной эксплуатации скважин. [c.352]

Книга посвящена аэродинамическим явлениям, происходящим в компрессорных машинах центробежного типа, а также аэродинамическому расчету этих машин. Кратко иэложены физические основы теории подобия в приложении к трубомашинам. Рассмотрены теория работы и метод расчета рабочих колес центробежных машин. Приводятся аналитический и экспериментальный материал о влияний ряда факторов на работу колес, а также отечественный и зарубежный материал о влиянии степени диффузорности потоков в каналах колеса, аналитический и экспериментальный материал о работе безлопаточных и лопаточных диффузоров. Рассматривается работа компрессоров на нерасчетных режимах. Анализируются условия повторяемости характеристик модулируемых машин. Даются рекомендации по приближенному пo t,бy моделирования. [c.2]

Рис. 96. График для расчета рабочих флегмоных чисел и чисел тарелок по методу Джиллиланда.

Различия в мольных энтальпиях испарения могут оказывать заметное влияние на число теоретических ступеней разделения особенно при малых флегмовых числах или при малой относительной летучести компонентов и высокой разделительной способности колонны. Графический метод Мак-Кэба и Тиле в этом случае заметно усложняется, так как при этом рабочие линии процесса ректификации не являются прямыми. Однако видоизменение метода Мак-Кзба и Тиле, предложенное Фишером [134], относительно упрощает графические построения. Биллет [135] вывел уравнения для расчета рабочих линий, соответствующих процессу ректификации бинарных смесей при различных мольных энтальпиях испарения компонентов. Тум [136] разработал метод прямого расчета числа теоретических ступеней разделения при ректификации идеальных бинарных смесей с конечным флегмовым числом, в котором учтены различия в энтальпиях испарения. [c.98]

Чаще всего в промышленности используется греющий пар низких параметров, поэтому достаточную разность температур между температурой греющего пара и температурой кубовой жидкости можно обеспечить только при пониженном рабочем давлении. Следует учитывать также и возможность коррозии. Часто повышение температуры выше определенного предела является нежелательным из-за опасности коррозии куба и нижней части колонны. Следовательно, ряд факторов приводит к необходимости применения вакуумной перегонки. Экономические и технические соображения с учетом перечисленных выше факторов позволяют выбрать оптимальный вакуум. Биллет и Райхле [123] описали метод расчета рабочего давления ректификации, обеспечивающий минимальный перепад давления потока паров при вакуумной перегонке. В разд. 4.6.2 и 4.10.6 уже обсуждались различные точки зрения [c.264]

В некоторых случаях действительная поверхность контакта фаэ практически не определима тогда удобнее вводить в расчет рабочий объем аппарата, и основное уравпепио массопередачи определяется в виде [c.16]

В книге использованы материалы, излагаемые при чтении курсов лекций Теория объемных машин и Теория, расчет и конструирование объемных компрессоров , читаемых в течение ряда лет кафедрой компрессоростроейил Ленинградского ордена Ленина политехнического института им. М. И. Калинина, а также результаты научно-исследовательских работ, проводимых кафедрой. В качестве новых разделов, не нашедших отражения в других учебных пособиях, рассматриваются процессы в рабочих камерах и отдельных узлах компрессора с использованием аппарата термодинамики переменных масс и расчеты рабочих процессов в отдельной ступени с учетом уравнений движения клапанов, течения в линиях всасывания и нагнетания, утечек и перетечек, а также теплообмена газа в проточной части. [c.3]

Расчет рабочего процесса в многоступенчатом компрессоре с помощью математической модели можно производить после предварительного термодинамического расчета, в результате которого определены размеры цилиндров ступеней, выбраны конструкции уплотнений поршня, зазоры между подвижными деталями, число и конструкции клапанов и т. д. На основании экспериментальных исследований известНЬ уравнения для определения температур деталей проточной части и осредненные по поверхности коэффициенты теплоотдачи (см. гл. 2). [c.100]

Поясним сказанное выше на примере. При расчете рабочего процесса в ступени компрессора ВУ 3/8 с помощью математической модели при пх = 48,83 с- и = 13 с- отношение = = 1,34, й Ах — 0,6. Из уравнения (11.33) следует, что Т12 г> >Л1из. так как > 1 и А Ах < I, т, е. в данном случае с уменьшением частоты вращения вала КПД компрессора увеличивается. [c.293]

Рабочие процессы в ступени реального компрессора при изменении производительности путем подсоединения дополнительных полостей мертвого пространства правильнее рассчитывать с помощью математических моделей. Рассмотрим расчет рабочего процесса ступени с тронковым поршнем при подсоединении полости дополнительного мертвого пространства. [c.299]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология