Реологическое уравнение для описания кривых течения смазок

Ранее указывалось, что реологическое уравнение строится для установившейся кривой течения. Предел текучести на этой кривой после сдвигового разупрочнения смазок имеет четкий физический смысл благодаря способности структурного каркаса восстанавливаться с высокой скоростью при снижении напряжения сдвига смазка вновь начинает вести себя как твердое тело. То наибольшее напряжение сдвига, при котором релаксационными процессами в смазке можно пренебречь и при котором практически прекращается течение, является остаточным пределом текучести То. Экспериментально значение То может быть определено в коаксиально-цилиндрическом вискозиметре по методике, описанной в [82]. Результаты таких определений для широкой номенклатуры смазок приведены в [7] в сопоставлении со значениями То, кото )ые вычислены по кривым течения путем аппроксимации к v -> О 1о ним построен график на рис. 3.6. Из рисунка видно, что откло нения находятся в пределах воспроизводимости определения Тц Аналогичные данные получены в [105] для саженаполненных по лимеров, к значениям у - О для определения То экстраполировались кривые течения, полученные на сдвиговом пластометре с использованием рифленых пластинок. [c.105]

Возможность использования различных реологических моделей для описания кривых течения смазок была рассмотрена Виноградовым 182). Им было показано, что все смазки обладают достаточно высоким пределом текучести, в связи с чем применение степенного закона для описания кривых течения приводит к большим погрешностям. Что касается линейного уравнения Шведова— Бингама, то оно описывает кривые течения только в ограниченной области скоростей сдвига. В более поздней работе [117] показано, что для аппроксимации кривой течения смазки в пределах 5—6 порядков по V необходимы четыре уравнения Шведова—Бингама. [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология