Течение однофазное

Рассмотрим трубные пучки и каналы, образованные стержнями с внутренним тепловыделением. Отметим, что при течении однофазного потока в межтрубном пространстве согласно [40—42] коэффициенты пропорциональности Сзи, Сфн зависят от расположения труб в пучке и относительного шага сг,. Рекомендации по расчету Пs oi) и Яф(ст1,) существуют лишь для правильных решеток (типа равностороннего треугольника и квадрата), поэтому в дальнейшем будут рассматриваться только эти решетки. Для них зависимость ф(сг) дается уравнением [c.68]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Рпд. 2.2 [c.98]

ТЕЧЕНИЕ однофазной ЖИДКОСТИ [c.98]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Разд. 2.2 [c.100]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Разд. 3.2 [c.102]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Раэд. 2.2 [c.110]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Разд. 2г2 [c.118]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Р 1Д. 2.2 [c.126]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Раад. 2.2 [c.130]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Разд. 2.1 [c.136]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Разд. 1.1 [c.142]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Раад. 2.3 [c.144]

Динамическая скорость в потоке. При турбулентном течении однофазных потоков в каналах постоянного сечения касательные напряжения позволяют легко найти пульсационные ско-юсти и у в направлении, перпендикулярном к стенкам канала. 3 экспериментальной работе [42], посвященной изучению структуры турбулентного газового потока в плоском канале, показано, что в конце участка стабилизации среднеквадратичное значение пульсационной скорости практически не зависит от расстояния от стенки у Ь 2Ь — ширина канала) и от числа Рейнольдса и примерно равна 1/т/р (рис. 10), где т— касательное напряжение [c.20]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Р д. ).1 [c.154]

Подобный подход [73] к процессу обмена количеством движения был использован для расчета падения давления в трубе. Уравнение баланса импульса в круглой трубе при течении однофазной жидкости имеет вид [c.214]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Раэд. 2.1 [c.156]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Раад. г2 [c.162]

ТЕЧЕНИЕ ОДНОФАЗНОЙ ЖИДКОСТИ Разд. 1Л [c.164]

Как показано в гл. 5, фактор трения / для пара, текущего в трубе, стенки которой покрыты пленкой жидкости, может быть на порядок выше, чем при течении однофазного потока. Это частично связано с ростом средней плотности газа, обусловленным уносом капель жидкости в ядро потока, а также с образованием волн на поверхности жидкой пленки, что вызывает турбулизацию потока пара. Кроме того, переход капель жидкости из пленки в ядро потока и обратно также приводит к уменьшению кинетической энергии газа. Факторы трения при течении газа в трубах со смоченными стенками показаны на рис. 5.15. Эти данные относятся как к течению при наличии конденсации или кипения, так и без них (например, для воздухо-водяных смесей). [c.246]

Математически это приводит или к замкнутой системе уравнений, или к задачам на условный экстремум. При определенных требованиях к виду замыкающих соотношений, соответствующих опять-таки физическим особенностям течения однофазной жидкости, все эти постановки оказываются эквивалентными. [c.103]

Алимпиев В. И., Калинина С. В., Луговской П. П. Исследование гидродинамики течения однофазной среды в уэких зазорах со вдувом.— В кн. Турбулентный пограничный слой при сложных граничных условиях. Новосибирск Наука, 1977, с. 73—82. [c.93]

Коэффициент теплоотдачи. Для расчетов коэф(]5и-циентов теплоотдачи и трубах при течении однофазного гютока следует использовать соотношения, приведенные в 2, 3 , а нри кипенни или конденсации — методы, ре-комеидован 1ые в разд. 2.6, 2.7, т. 1. Коэффициент теплоотдачи в трубе для случая оребренных труб следует отнести к внутреннему диаметру. [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология