Пары поток

Указанную процедуру повторяют с первого шага для новой пары потоков, [c.326]

Для выбора варианта декомпозиции ИЗС в соответствии с условием (IV,12) из множества возможных операций теплообмена между потоками пара потоков выбирается как на основе использования эвристик (1У,10), так и с использованием дополнительной эвристики выбрать пару потоков случайным образом . [c.165]

После 60 итерационных процедур были получены указанные в табл. 1У-4 значения весовых коэффициентов приведенных выше эвристик (случайный выбор пары потоков был исключен заранее). [c.167]

Постановка задачи проектирования оптимальной технологической схемы ТС соответствует 1 главы VI и 3 главы IV. Пра решении ИЗС сохраняется ограничение о невозможности разделения технологических потоков на части. Кроме того, предполагается, что если между данной парой потоков происходит теплообмен,, то при этом передается максимально возможное количество тепла с учетом требуемой конечной температуры потоков и минимально допустимой разности температур. [c.249]

Это представление следует читать так в первом теплообменнике обменивается теплотой пара потоков Pi, во втором — пара и так далее, в последнем теплообменнике обменивается теплотой пара потоков PyVj. Схема на рис. IV.26 в виде последовательности пар потоков представляется следующим образом пусть / = 1, У = 2, К = , Ь = 2, тогда Р (Хх, Гх) = 1, Р (Хх, Г,) = 2, Р (Х , Гх) = = 3, Р(Ха, Га) = 4 и Р = (1, 2, 3, 4). [c.145]

На каждом этапе декомпозиции пары потоков можно выбирать с помощью эвристических правил, полученных на основе анализа опыта проектировщиков-технологов по разработке технологических схем ТС. Примерами эвристик могут служить следующие правила [c.78]

Условия смешения двух потоков (питания и маточного раствора) в процессе кристаллизации могут быть охарактеризованы критерием смешения, т. е. соотношением энтальпий и расходов этих потоков. При определенных значениях указанных параметров смещение не приводит к образованию новой фазы. Схема DTB-кристаллизатора представлена на рис. 2.11. Работа рассматриваемого вакуум-кристаллизатора сопряжена с адиабатическим смешением двух потоков (питания и рецикла), насыщенных или ненасыщенных по целевому компоненту и различающихся по температуре и концентрации. При этом поток рецикла должен быть настолько большим, чтобы упругость пара потока смеси (зона /) была меньше суммы гидростатического давления столба жидкости от точки ввода потока питания до зеркала испарения и давления паров в сепараторе кристаллизатора. В зоне 2 с помощью мешалки происходит вторичное смешение поднимающегося по циркуляционному контуру потока с суспензией. При этом температура вторичного потока смеси на 0,1—0,2° С выше температуры кипения раствора при данном вакууме в аппарате. Таким образом, съем пересыщения происходит в зоне 3, ограниченной зеркалом испарения и слоем жидкости в несколько сантиметров. [c.208]

По отношению к рассматриваемому слою (ячейке) эта пара потоков включена последовательно, что топологически соответствует 1-структуре на границах ячейки [c.112]

Б виде пароводяной смеси в сепаратор поступают пар из нижнего теплообменника реактора (поток I), вода (поток 2) и пар (поток 3) из теплообменника II. Если известны параметры входных потоков, то расчетные уравнения могут быть представлены в виде [c.215]

Поток воздуха 01 подогревается в теплообменнике 1, затем смешивается с про-ниленом (поток 02а) и аммиаком (поток 026) в смесителей. Смесь 23 поступает в реактор 3, где протекает экзотермический процесс синтеза НАК- Выделяющаяся при реакции теплота отводится в нижней части реактора через испаритель, а в верхней части — через теплообменник. Продукты реакции охлаждаются в противоточном теплообменнике 1 потоком поступающего воздуха и в теплообменнике-испарителе 6 потоком 76 воды. Выходящий из нижнего испарителя реактора пар (поток 34) направляется в сепаратор 4. Туда же поступает и пароводяная эмульсия (поток 64), После сепаратора пар используется для охлаждения верхней части реактора и выводится в виде потока 30 из ХТС. Поток воды 45 делится в делителе 5 на два потока 53 и 57. Поток 53 поступает в испаритель реактора, поток 57 смешивается с потоком свежей воды 07 в смесителе потоков 7 и служит для охлаждения потока 16 в теплообменнике 6. Таким образом, рассматриваемая ХТС состоит из семи элементов и характеризуется четырьмя входными потоками ХТС (01, 02а, 026, 07) и двумя выходными (60 и 30). [c.93]

Для вычисления 3 необходимо вычислять для любой пары потоков, если входные температуры потоков в данный теплообменник равны Тх, Тг,. Кроме того, для дальнейших расчетов необходимо вычислять температуры этих потоков на выходе данного теплообменника Тхд, Тг . Для этого используется тот или иной модуль теплообменника [40]. Соответственно, для расчета и Qo нужны модули нагревателя и холодильника. [c.124]

При заданной нумерации пар потоков схема теплообмена представляется одним вектором Р [c.145]

Представление схем в виде последовательности пар менее наглядно, чем векторное представление, но зато из всех представлений наиболее удобно для ЭВМ. В дальнейшем мы будем пользоваться векторным представлением и представлением в виде последовательности пар потоков. [c.145]

Следует отметить, что при линейной зависимости стоимости теплообменника от поверхности Цт = и при равенстве коэффициентов теплопередачи Kt для всех теплообменников эти эвристические правила переходят в необходимые и достаточные условия оптимальности. На основании эвристических правил на энтальпийной диаграмме для элемента площади холодных потоков подбирается равновеликий элемент площади горячих потоков так, чтобы теплообмен был термодинамически возможен. Иными словами, все равно решается комбинаторная задача, но относительно подбора не пар потоков, а пар элементов площадей на энтальпийной диаграмме. Таким образом, можно считать графический подход комбинаторным, причем решение комбинаторной задачи выполняется на основании эвристических правил. [c.148]

Пусть ветвь дерева Р (вариант схемы теплообмена) состоит из следующих ребер (операций теплообмена) Я = [Р (1),. .., Р (/—1)], где / — текущий уровень дерева. Для очередной пары потоков Р (/) = [X (/), Г (/)], где / = 1,. .., N, определим следующую характеристику [c.158]

Из этого примера ясно, что, если после какого-то уровня IM ни один из потоков очередной пары Р (/) = [X (/), Г (/) не встречается, то при любом положении этой очередной пары Р (/) на уровнях от /щах -1- 1 до / все эти ветви дерева соответствуют одной и той же схеме теплообмена. Так как пары генерируются в порядке возрастания от 1 до N, ветви, в которых номера пар возрастают по уровням, появятся раньше ветвей, в которых на предыдущих уровнях номера пар больше, чем на последующих. Таким образом, из двух эквивалентных ветвей та, в которой нарушен порядок возрастания номеров пар потоков, появляется позже и должна быть исключена из расчета, так как эквивалентная ей ветвь уже была построена и рассчитана. [c.159]

Эвристическое правило, как указано выше, сводится к требованию, чтобы каждая пара потоков в данной ветви (схеме) встречалась только один раз. Это условие проверяется в блоке, где текущая пара на Лм уровне Р (/) сравнивается с текущими парами на 1,. .., (/ — 1) уровнях [Р (1),. .., Р (/ — 1)]. Расчет данного теплообмена Р (/) производится только когда Р (/) — новая пара, иначе генерируется следующая пара. [c.159]

I — номер текущего уровня (или теплообменника) Р (I) — номер текущей пары потоков [Р (/) = 1.....N , Р (1),. .., Р (/- [c.160]

Обращение к модулю расчета теплообменника для пары потоков [c.160]

К — номер текущей висячей вершины в дереве вариантов, для которой максимальна оценочная. функция У — номер текущей вершины, дочерней к вершине К Р — номер текущей пары потоков, операция теплообмена между которыми ведет из вершины К в вершину V — номер текущей висячей вершины, для которой производится расчет <3 Р (К) — путь, ведущий к вершине К Л у — общее число построенных висячих вершин в дереве вариантов — количество тепло- [c.165]

Обращение к модулю теплообменника для пары потоков Р [c.165]

В блоке 5 алгоритма проверяется, содержится ли добавляемая при переходе с (/—1)-го на /-Й уровень дерева операция теплообмена между парой потоков Р в последовательности пар потоков Р (У), ведущей из корня дерева в вершину на (/—1)-м уровне. [c.171]

В блоке 7 алгоритма проверяется термодинамическая возможность передачи теплоты между парой потоков Р. В случае, когда Р повторяет одну из пар Р (У) или теплообмен невозможен, происходит переход к следующей паре потоков. [c.171]

Экстрактный раствор с низа К-1, не содержащий парафиновых углеводородов, поступает в отпарную колонну К-3, работающую при умеренном вакууме. В этой колонне проводится отгонка ароматических углеводородов рт растворителя, Для облегчения процесса отгонки в нижнюю часть К-3 вводится острый пар. Поток ароматических углеводородов, выходящий из верхней части К-3 после конденсации, охлаждения и отделения от воды в сепараторе Е-2, частично возвращается в верхнюю часть колонны К-3, образуя орошение, а избы- [c.288]

Из уравнения теплового баланса реактора подсчи-тьгвают количество углеводородов в потоке хладагента, испарение которого необходимо для снятия тепла реакции. Пары потока из реактора состоят в основном из углеводородов Сз и С , поэтому для упрощения расчета принимают, что испаряется весь пропан и часть изобутана и что поступающий жидкий поток ( s+алкилат) также охлаждается за счет испарения изобутана (до О С). [c.187]

Каждый альтернативный вариант теплообменной системы формируется на основе декомпозиционного принципа синтеза химико-технологической системы. Количество передаваемого тепла в каждом теплообменнике одинаково, ибо выбор очередной пары потоков не должен зависеть от предыдущих и последующих операций теплообмена исходных потоков, составной частью которых являются эти результирующие потоки. Принимается, что в каждом теплообменнике количество передаваемого тепла — Qmax равно [c.79]

Упругость паров частиц жидкости, диаметр которых мвнее 0,01 мкм, не отличается от упругости паров основной массы жидкости. Так как частицы таких размеров практически не считаются уносом, то можно сказать, что на упругость паров потока газа они не влияют. [c.86]

Метод изучения равновесия, основанный на разбавлении насыщенных паров потоком инертного газа, описан Юнгхансом и Вебером [122]. Этот метод был применен при исследовании бинарной смеси этилбензол—стирол, причем полимеризацию исключали путем добавки ингибитора. Метод, основанный на введении инертного газа в паровое пространство, имеет то важное преимущество, что он дает возможность проводить исследование в изобарных условиях при этом изменяющиеся парциальные давления Р1 и Рг паров дополняются парциальным давлением инертного газа Рз до исходного наружного давления. Одновременно благодаря термостатированию обеспечивается изотермичность процесса (рис. 54). [c.92]

Таким образом, итерация осуществляется по двум переменнымз температуре потока 6 и расходу потока 12. Критерием правильности расчета ХТС является примерное с заданной точностью равенство расхода пара (поток 14) расходу свежей воды (поток 16), а также равенство с заданной точностью температуры потока 6 и расхода потока 12 на местах разрыва. В том случае, если это равенство не выполняется, расход и температура изменяются по следующему правилу [c.217]

В работе [41 ] для задачи синтеза оптимальных систем теплообмена были впервые применены вышеизложенные идеи решения комбинаторных задач путем построения сокращенного дерева вариантов. Прежде всего, было введено эвристическое правило в оптимальной схеме теплообмена при теплообмене между какими-то горячим и холодным потоками переходит максимальное количество теплоты, допускаемое минимальным температурным сближением Дттш- Это эвристическое правило резко сокращает дерево вариантов, максимальное число висячих вершин падает от m до от (от до N1 для задачи синтеза систем теплообмена), так как в каждой схеме любая пара потоков встречается только один раз. На первом уровне дерева вариантов возможно N пар потоков, на втором — N (М — 1), на третьем — N (М — ) (Ы — 2) и так далее, на Л -м уровне — N (М — I) (Ы — 2)- - I = N1. Очевидно, что Л < для N 3. [c.154]

Достаточн ость. Предположим, что для какого-то имеется одна пара Р , для которой Х = X , Г и / > I. Если выполнено необходимое условие, то найдется пара Р - = Р[ и пара Р = Р. Так как / > то в первом представлении Р теплообмен Х5Г предшествует теплообмену XJГ . Если аналогичное соотношение соблюдается для Р, т. е. /п>/, то в отношении этих двух пар потоков и Х Г[ (1> ) Х Г и Х Г (/п> У) представления Р и Р соответствуют одинаковым схемам теплообмена, т. е. эквивалентны. Подобные рассуждения могут быть повторены для всех I и для всех пар, имеющих общие потоки. Значит, если выполнено условие П теоремы, то Р и Р эквивалентны. [c.157]

Как было показано в разд. IV.5.4, при использовании эвристического правила о переходе максимального количества теплоты максимальное число висячих вершин в дереве вариантов уменьшается от до N за счет того, что исключаются ветви (схемы), в которых операции теплообмена между одной и той же парой потоков повторяются. Дерево вариантов схем теплообмена может быть также сокращено за счет того, что, во-первых, в каких-то вершинах температуры всех потоков достигнут своих конечных значений, во-вторых, существуют вершины, куда осуществляется переход в результате темплообмена, который термодинамически невозможен (разность температур на входе и/или выходе теплообменника больше Dt min)- [c.158]

Если теплообмен между данной парой потоков Р (/) невозможен, то количество передаваемой теплоты Qt = 0. В этом случае, во-первых, обрывается данная ветвь, и, во-вторых, надо рассчитать стоимость Звнеш внешней системы догрева — доохлаждения. Стоимость 3 (/) Звнеш построенной таким образом схемы теплообмена [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология