Изобутан коэффициенты уравнения

Уравнение (3), однако, не было использовано по следующим причинам. Если реакции протекают в кислотной фазе, как постулировано согласно уравнению (3), необходимо, чтобы изобутан, находящийся в углеводородной фазе, растворялся в кислотной фазе. Ускорение образования алкилата при росте интенсивности перемешивания должно было бы свидетельствовать о том, что массоперенос изобутана лимитирует скорость всего процесса. Однако расчетом было показано, что перемешивание было интенсивным настолько, что стадия массопереноса не была лимитирующей. Для расчетов нужно было знать равновесную растворимость изобутана в кислотной фазе и коэффициент массопередачи. Специальным опытом была найдена растворимость (0,00015 моль/ом ), а коэффициент массопередачи (30—1000 см /с) был взят из работы [12]. Фактическая растворимость изобутана в кислоте в ходе опыта по расчетным данным составляла 0,98—0,999 от равновесной. То, что массоперенос изобутана не лимитировал скорость всего процесса, нельзя считать неожиданным, так как применяли интенсивное перемешивание и скорость образования алкилата была достаточно мала (для завершения реакции требовалось, по крайней мере, 1—1,5 ч). [c.102]

Была также сделана попытка применить в качестве параметра, характеризующего состав, молекулярный вес, однако это оказалось менее точным, чем применение среднемольной температуры кппенпя. Это было установлено путем сравнения коэффициентов летучести, рассчитанных посредством уравнений предыдущей статьи для ряда состояний в системах метан — этилен — нзобутан и метан — пропан — н- пентан, с коэффициентами летучести, рассчитанными для бинарных смесей метан — изобутан и метан — к-пентан, имеющих ту же среднемольную температуру кипения пли тот же молекулярный вес. [c.25]

Пример 11.3. Нагретая до температуры начала кипения (при заданном давлении) четырехкомпонентная смесь пропан, изобутан, н-бутан и н-пентан подается в полную ректификационную колонну с целью получения практически чистого н-пентана в качестве нижнего продукта. Состав сырья и летучесть его компонентов приведены в табл. 11.3. Для упрощения техники расчета вместо констант фазового равновесия использовались усредненные коэффициенты относительных летучестей компонентов, взятые согласно уравнению (11.119) по отношению к наиболее тяжелому компоненту — к-пентану. [c.369]

В работе [7] получено регрессионное уравнение, описывающее зависимость степени конверсии я-бутана в изобутан [у, % (масс.)] от содержания я-пентана в сырье [Х1, % (масс.)], содержания водорода в циркуляционном газе [хг, % (масс.)], мольного соотношения циркулирующий газ сырье (ла), температуры на входе в реактор ха, °С), температуры на выходе из реактора (хз, °С), содержания газообразных углеводородов на выходе из реактора [ 6, % (масс.)] Строго говоря, и х не являются аргументами, а характеризуют результат процесса. Авторы [7] использовали эти величины, так как при управлении процессом ими удобно пользоваться в качестве ограничений. Полученное уравнение регрессии (с учетом того, что некоторые коэффициенты оказались незначительными) имело вид [c.274]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология