Адиабатная вихревая труба

Рис. 4. Схема адиабатной вихревой трубы

Расчет адиабатной вихревой трубы [c.59]

Рис. V—10. Адиабатная вихревая труба с цилиндрическим горячим концом а — продольный разрез / — отверстие диафрагмы 2 — сопловой ввод 3 — горячий конец 4 — дроссель б — прямолинейный сопловой ввод в — ввод с предварительной закруткой потока г — двухсопловой ввод д — многосопловой ввод.

Рис. V—18. Адиабатная вихревая труба с коническим горячим концом

Анализируя известные экспериментальные данные о влиянии геометрических характеристик камеры энергетического разделения с ТЗУ на температурную эффективность даже адиабатной вихревой трубы, можно отметить, что ее оптимальная геометрия зависит от режимных параметров работы. Учитывая особенности конструкции ВЗУ по сравнению с ТЗУ, а именно наличие угла ввода газового потока относительно оси камеры энергетического разделения отличного от 90 (р< 90 ) расширение с радиуса меньшего, чем радиус камеры энергетического разделения (на высоту сопла ВЗУ), — следует ожидать с позиций струйной модели течения газовых потоков и различные оптимальные параметры вихревой трубы. [c.99]

Температурные характеристики газовых потоков при работе на неадиабатных трубах во многом зависят от их длины (калибра) и масштаба. В исследованиях адиабатных вихревых труб было установлено, что по температурной эффективности наиболее приемлемы трубы диаметром 20,0 мм и 40,0 мм [3]. [c.140]

При известных массовом расходе воздуха С, давлении его перед адиабатной вихревой трубой р ил > 2 площадь сечения сопла (в мм ) определяют из выражения [4) [c.191]

При малых ц (порядка ( 3) для адиабатных вихревых труб диаметром Д > 20 ее относительная длина L находится в пределах от 3 до 10, при больших значениях ц — в пределах 10-20. в случае же охлаждаемых вихревых труб при ц > 0,6 калибр трубы может достигать значения от 20 до 50. [c.56]

ВЛИЯНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ АДИАБАТНОЙ ВИХРЕВОЙ ТРУБЫ НА ЕЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ [c.98]

Адиабатные вихревые трубы. Адиабатные вихревые трубы не имеют системы охлаждения горячего конца. Длина его I (рис. V— 10) в зависимости от назначения, рабочего режима и требований к компактности в выполненных конструкциях составляет от 3—6 до 15—20 диаметров О вихревой трубы. В большинстве конструкций полость вихревой трубы имеет форму цилиндра длиной L = либо форму усеченного конуса с углом при вершине 3—3,5 [4]. [c.190]

Полученные результаты исследований указывают на возможно иной характер влияния и калибра камеры энергетического разделения вихревых аппаратов на температурную эффективность вихревых труб с ВЗУ. В исследованиях на адиабатных вихревых трубах с ВЗУ и камерами энергетического разделения диаметром 20,0 [c.102]

В экспериментах по определению зависимости основных температурных характеристик адиабатных вихревых труб с ВЗУ от масштаба, калибра и геометрии горячего конца камеры энергетического разделения установлено, что [c.108]

Влияние ВЗУ на тепловые и геометрические параметры адиабатных вихревых труб согласуется и объясняется с позиций струйной модели процесса течения и взаимодействия газовых потоков. [c.110]

Применительно к расчету адиабатных вихревых труб с коническими и цилиндрическими камерами разделения при л = 0,20...0,75 можно рекомендовать следующую аппроксимирующую зависимость [c.60]

Трубы, предназначенные для охлаждения части подаваемого потока воздуха до возможно более низкой температуры адиабатные вихревые трубы с долей холодного потока (1 = (вл-Ю) — 0,2 0,4) [c.188]

Рд=0,085 3—Тр = 0,078, 4 — 7 =0,068 5-Рр=0,051 б — с= 0.044 7, 5 — адиабатная вихревая труба [7 — режим Т1п1ах в — режим (М- Пт)тах] 5 — охлаждаемая вихревая труба с оребренной камерой разделе- [c.24]

У адиабатных вихревых труб с О > 33 мм [c.191]

Горячий конец в коротких ( < 90) вихревых трубах снабжают крестовиной или щелевым диффузором для спрямления горячего потока и восстановления его давления. В адиабатных вихревых трубах для изготовления горячего конца используют различные материалы, в том числе и неметаллические. [c.197]

Рис. V—10. Адиабатная вихревая труба с цилиндрическим горячим концом

В последней графе табл. 1 представлена удельная холодопроизводительность вихревой трубы, выражающаяся соотношением q = цДТх. В проведенных экспериментах наблюдается картина, не свойственная двухпоточным вихревым трубам доля холодного потока ц практически не влияет на q (зависимость представляет собой прямую линию, параллельную оси абсцисс). В то же время из многочисленных экспериментов известно, что для двухпоточных адиабатных вихревых труб функция q = Яц) имеет максимум при ц = 0,6 0,8. Анализ показал, что такое необычное поведение величины q связано с аномально высоким значением параметра ДТх при ц=1 (т.е. при полностью закрытом вентиле на горячем потоке), которое превышает эффект дросселирования (согласно расчету ДТдр=9,6°С) более чем в 2 раза. Данное явление нельзя объяснить только недиабатностью ТВТ, обычно наблюдающейся в граничном режиме работы при ц=1, так как нагрева трубы горячего потока (а значит, и оттока тепла в окружающую среду) в этом случае не наблюдалось. [c.334]

Наиболее перспективно ступенчатое соединение неадиабатных вихревых труб, работающих при = 1 и охлаждаемых обратным потоком воздуха (см. рис. V—22), однако применяют и ступенчатые установки, содержащие адиабатную вихревую трубу, соединенную с неадиабатной трубой (см. рис. V—21). В последнем случае располагаемое отношение давлений разбивают по ступеням, игходя из требований к компактности и экономичности установки. [c.195]

Т =0,085 3--Т =0,078, 4 — Т = 0,т 5-7 =0,051 6 — (.=0,044 7, в —адиабатная вихревая труба [7 —режим Пщах в —режим (М- Пт)шах1 - 9 — охлаждаемая вихревая труба с сребренной камерой разделе- [c.24]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология