Параметры

Рис. П-19. Зависимость термодинамического к. п. д. Т1т колонн (а, б) и установки (в, г) по схеме иа рис. П-14, а от конструктивных и расходных параметров / — от положения тарелки питания 2 — от положения тарелки отбора промежуточного продукта 3, 4 — от положения тарелок связей 5, 6 — от расхода соответственно пара н жидкости из первой колонны.

Назовите термические и калорические параметры состояния- [c.42]

Кривые ИТК используют для определения фракционного состава сырой нефти, расчета физико-химических и эксплуатационных свойств нефтепродуктов и параметров технологического режима процессов перегонки и ректификации нефтяных смесей. Кривые ИТК нефти и нефтяных фракций обычно имеют монотонный характер, что говорит о равномерном выкипании смеси, т. е. о примерно одинаковом содержании в смеси различных компонентов. Кривые ИТК нестабильных бензинов, керосинов и дизельных топлив имеют вначале ступенчатую форму и далее непрерывный характер. Каждая ступень кривой определяет температуру выкипания индивидуального компонента и содержание его в исходной смеси. [c.19]

Анализ ректификационных систем проводят с целью определения оптимальных параметров процесса ректификации и конструктивных размеров аппаратов. Оптимальными параметрами процесса ректификации в полной колонне являются в первую очередь давление, флегмовое число или коэффициент избытка флегмы и температура питания. [c.125]

В табл. 24 приведены основные параметры установок для Определения детонационной стойкости авиационных бензинов. [c.99]

Для оценки степени влияния технологических параметров разделения на термическую стабильность нефтяных фракций при изучении процессов разделения, в работе [55] рекомендуется метод, в соответствии с которым термическая стабильность определяется по относительному при росту содержания непредельных углеводо родов в продуктах разделения по сравнению с сырьем. В частности, с помощью указанного метода удалось установить, что степень деструкции парафинов при ректификации фракций дизельного топлива 200—320 °С повышается с уменьшением кратности циркуляции горячей струи и с увеличением температуры ее нагрева. [c.53]

Определяем расчетные параметры А v. В [c.142]

Немецкий физик Альберт Эйнштейн (1879—1955) в 1905 г. показал, что это движение может быть обусловлено бомбардировкой частиц молекулами воды, толкающих молекулы то в одну, то в другую сторону. Эйнштейн вывел уравнение, с помощью которого можно вычислить действительные размеры молекул воды, определив предварительно параметры движущихся частиц. [c.116]

Противоизносные свойства топлива — это совокупность его свойств, изменяющих износ трущейся пары, работающей в среде данного топлива, в сравнении с износом этой же трущейся пары в среде эталонного топлива при всех прочих равных условиях. Противоизносные свойства топлива должны оцениваться или величиной износа трущейся пары, или величинами друг-их параметров, функционально связанных с износом трущейся пары. Другими словами, главным и определяющим параметром противоизносных свойств является величина износа трущихся пар. Методы оценки противоизносных свойств топлив описаны в гл. П. [c.58]

Синтетический дисульфид молибдена также имеет структуру слоистого типа, но или ромбоэдрическую Р-МоЗг с параметрами й=3,15А, с==18,38А, или промежуточную между а-МоЗг и р МоЗг- [c.205]

Наиболее важными параметрами кривой ИТК являются температура 50%-ного отгона (I5o%. °С) и наклон кривой ИТК в пределах 10 и 70% отгонов (а, °С/%) [c.20]

Типичные кривые стандартной (фракционной) разгонки нефтяных фракций показаны на рис. 1-2 (ом. стр. 19). Установка для стандартной разгонки состоит из колбы без дефлегматора, холодильника и мерного цилиндра. Все размеры аппаратов, объем заливаемой фракции, скорость разгонки и другие параметры строго регламентируются, чтобы обеспечить воспроизводимость параллельных опытов. [c.24]

Расчет по приведенным уравнениям выполняют в поверочном варианте с задаваемой трассой трубопровода и его диаметром. Расчет выполняют также при заданных параметрах потока на выходе из печи максимальной температуре нагрева мазута в печи и давлении, обеспечивающем испарение мазута с долей отгона паровой фазы, равной сумме дистиллятных фракций. Расчет проводят методом последовательного приближения, принципиальная блок-схема расчета показана на рис. 1-36. Для повышения точности расчета трубопровод следует разбить на несколько участков. [c.75]

Расчет процессов и аппаратов с учетом термической стабильности сырья будет рассмотрен в следующих главах книги. Отметим здесь, что в настоящее время общепринято учитывать только один параметр — максимальную температуру нагрева, принимая ее изменяющейся в довольно широких пределах. Так, максимальная т 4 1 тура нагрева нефти без заметного разложения топливных и масляных фракций принимается в пределах от 340 до 380°С, и максимальная температура нагрева мазута —от 380 до 420°С. [c.53]

Для построения кривых ОИ при помощи приведенных графиков необходимо вначале по рис. 1-29, а (или 1-30,а) определить температуру 50% отгона затем по рис. 1-29,6 (или 1-30, б) — разность температур, соответствующие промежуточным отборам, указанным в качестве параметра на кривых. [c.69]

При определении оптимальных параметров процесса ректификации необходимо учитывать стоимость не только самой колонны, но и вспомогательного оборудования, так как доля его в общих затратах достаточно велика. Например, стоимость различного оборудования в общих капитальных затратах составляет ориентировочно (в %) колонна —40, кипятильник — 35, конденсатор — 20, емкость орошения —5, остальное приходится на теплообменник для нагрева сырья и насосы. [c.102]

Для вычисления перечисленных параметров используют следующие уравнения [c.75]

Для расширения возможностей и границ иопользования рассмотренного выше точного термодинамического расчета целесообразно комбинировать его с приближенным расчетом (линейной моделью процесса). Так, если заданы требования на содержание примесей в продуктах, то по специальной программе могут быть найдены параметры линейной модели, при которых эти требования выполняются. При расчете по линейной модели определяют также величины допустимых потоков, необходимые для получения заданных значений примесей. Полученную при этом четкость разделения используют для подбора числа тарелок, кратности орошения или тепловых нагрузок на конденсатор и кипятильник. [c.93]

Анализ является важнейшим этапом проектирования процессов перегонки и ректификации и характеризуется определением оптимальных режимных параметров процесса и конструктивных размеров аппаратов при заданных технологических требованиях и ограничениях на процесс. Анализ сложных систем ректификации проводится методом декомпозиции их на ряд подсистем с де-тальным исследованием полученных подсистем методом математического моделирования. Проведение анализа сложных систем возможно также при одновременном решении всех уравнений си-стемы с учетом особенностей взаимного влияния режимов разделения в каждом элементе системы. Последний метод анализа является более перспективным для однородных систем сравнительно небольшой размерности, так как в этом методе не требуется рассмотрения сложной проблемы оптимальной декомпозиции системы. [c.99]

Оптимальная температура питания, как правило, соответствует значительно более пологому оптимуму функции цели цо сравнению с указанными выше параметрами. Однако можно отметить следующую тенденцию чем выше оптимальное давление, тем ниже должна быть оптимальная температура сырья, т. е. оптимальная доля его отгона. [c.126]

При четкой ректификации близкокипящих смесей требуется более подробный анализ процесса с учетом влияния расстояния между тарелками и с расчетом толщины стенки корпуса колонны. Принципиальная схема такого алгоритма расчета показана на рис. П-24, б. И, наконец, когда капитальные затраты на сооружение колонны становятся соизмеримыми с эксплуатационными расходами (например, при ректификации сильно коррозионного сырья, при высоком давлении процесса, при четкой ректификации смесей и т. п.) требуется учитывать также влияние всех параметров процесса и конструктивных размеров аппарата на величину приведенных затрат. Принципиальная схема подобного алгоритма расчета показана на рис. П-24, в. [c.128]

I.I. Основные понятия и определения техничеокой термодинамики. Газовые смеси способы задания, вычисление параметров определение кажущейся молярной маосы и газовой посто ошой смеои. [c.23]

Методика определения оптимальных параметров ректификации смесей пропилен — пропан и этилен — этан в одноколонных системах с тепловым насосом рассматривается в работе [34]. [c.129]

Изменение состояния простого тела может осуществляться любым способом В общем случае претерпеваит изменение вое параметры состояния рабочего тела (давление, объем, температура) - это политропные процессы. Если наложить ограничения на некоторые параметры или величины, то мокно получить частные термэдинамические процессы о идеальным газом [c.5]

Ш группа К <П< тоо, Здесь пр растении газа вое параметры состояния уменьшшотоя ( Т <0 011 < 0,С 5<0 5 <0 ), [c.21]

Пр1 сжатии газа все политропные процессы делятся на те же группы, но о противоположными знаками у параметров состояния и теплоты Теплоемкость процесса в каждой грухше, еотеставнво, будет иметь те же знаки, как и при расширении гаэа. [c.21]

На основашш полученных расчетом параметров Рг i и Та. А S термодинамические процессы для воех заданных показателей политропы изображаются в Р - V- и Т - S -коорцинатах. [c.25]

Закон Рауля-Дальтона устанавливает зависимость между параметрами, определяющими состояние дагспоп системы, т. е. между температурой, давлением и составом фаз в состоянии равновесия. [c.188]

Выходы образующихся при хлоролизе хлорпентанов продуктов (перхлорпентана, гексахлорэтаиа, четыреххлористого углерода и октахлорциклопентенов) можно изменять в широких пределах, соответственно регулируя параметры процесса. Особый интерес представляют главным образом два продукта хлоролиза — четыреххлористый углерод и гексахлорэтан. [c.190]

Диселенид молибдена Мо5е2 имеет гексагональную решетку с параметрами а = 3,28А, С = 12,84А. Кристаллическая решетка МоЗег аналогична решетке Мо32, в которой атомы серы заменены атомами селена. До температуры 400° С на воздухе диселенид молибдена не окисляется. [c.206]

За последнее время изменилось и отношение к процессам перегонки и ректификации. Если до 70-х годов основное внимание исследователи обращали на изучение гидродинамики и массопере-дачи в ректификационных аппаратах с целью повышения их производительности, то на сегодня главными задачами практики и научных исследований стали принципиальные вопросы технологии — проблема синтеза технологических схем с определением оптимальных параметров процессов разделения, обеспечивающих повышениеглубины отбора целевых компонентов, улучшение качества продуктов и снижение энергетических затрат на разделение. [c.6]

При выборе основных параметров разделения (Р и ) исходят в первую очередь из экономичных условий разделения давление и температура колонн вверху должны быть такими, чтобы верхний продукт можно было сконденсировать водой, воздухом или имеющимся на установке недорогим хладоагентом (обычно пропаном). В то же время температура должна быть достаточно низкой с тем, что нижний продукт можно было испарять с помощью имеющихся средств подогрева. При перегонке нефти и мазута необходимо также следить за тем, чтобы максимальная температура нагрева была не выше температуры термического разложения продуктов и чтобы она была не выше критической температуры нижнего продукта. Прн разделсник нефти и широких нефтяных фракций лучше поддерживать как можно меньшее давление, близкое к атмосферному, с тем, чтобы обеспечить наиболее высокую эффективность разделения смеси. При разделении легких углеводородных газов, обладающих высокой летучестью, часто используют пониженное давление, охлаждая верх колонны специальными хладоагентами. [c.78]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

Синтез процессов перегонки и ректификации заключается в определении такой технологической схемы процесса, которая должна удовлетворять оптимальной ее структуре и оптимальным параметрам разделения. Этап синтеза всегда предшествует анализу системы, однако последний оказывает существенное влияние на последующие этапы синтеза. В связи с этим проектирование разделительных установок проводится итерационным путем с применением последовательно методов синтеза и анализа систем. Следовательно, синтез разделительных установок — это определение оптимальной технологической схемы процесса с одновременным поиском оптимальных режимных параметров процесса и конструктивных размеров агапаратов. [c.99]

Выполненный анализ локазал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточно го продукта, и к таким основным расходным параметрам, как рас ходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д т)т колонн й установки (рис. П-19, П-20) от указанных конструк тивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо [c.122]

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]

Физическая и коллоидная химия (1988) -- [ c.105 ]

Химические приложения топологии и теории графов (1987) -- [ c.0 ]

Методы оптимизации в химической технологии издание 2 (1975) -- [ c.0 ]

Проектирование аппаратов пылегазоочистки (1998) -- [ c.0 ]

Химия (2001) -- [ c.0 ]

Процессы структурирования эластомеров (1978) -- [ c.0 ]

Проектирование аппаратов пылегазоочистки (1998) -- [ c.0 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.0 ]

Методы сравнительного расчета физико - химических свойств (1965) -- [ c.0 ]

Кристаллизация полимеров (1966) -- [ c.0 ]

Автоматический анализ газов и жидкостей на химических предприятниях (1976) -- [ c.7 ]

Химический анализ (1979) -- [ c.571 ]

Курс технологии связанного азота (1969) -- [ c.0 ]

Оптимизация селективности в хроматографии (1989) -- [ c.0 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов Издание 2 (1982) -- [ c.68 , c.76 ]

Основы химической термодинамики и кинетики химических реакций (1981) -- [ c.0 ]

Кристаллические полиолефины Том 2 (1970) -- [ c.0 ]

Краткий справочник физико-химических величин Издание 8 (1983) -- [ c.0 ]

Баромембранные процессы (1986) -- [ c.0 ]

Химическая термодинамика Издание 2 (1953) -- [ c.0 ]

Введение в физическую химию и кристаллохимию полупроводников (1968) -- [ c.0 ]

Физическая химия Издание 2 1967 (1967) -- [ c.0 ]

Физическая химия Издание 2 1979 (1979) -- [ c.10 ]

Практические работы по физической химии Изд4 (1982) -- [ c.0 ]

Справочник по обогащению руд Издание 2 (1983) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология