Трубы вихревые неадиабатные

Используемые для сопоставления вихревых труб достигаемые величины разницы температуры по охлажденному потоку и коэффициента температурной эффективности т т не являются удачными, поскольку они не учитывают количественную и качественную сторону процесса. Обычно оценку неадиабатных вихревых труб производят по общей холодопроизводительности Qo (когда учитывается и масса холодного потока G = цС ), равной [c.62]

Вихревые трубы подразделяют на адиабатные (не имеющие системы охлаждения горячего конца) и неадиабатные — более экономичные, так как позволяют утилизировать образующееся тепло. [c.58]

Температурные характеристики газовых потоков при работе на неадиабатных трубах во многом зависят от их длины (калибра) и масштаба. В исследованиях адиабатных вихревых труб было установлено, что по температурной эффективности наиболее приемлемы трубы диаметром 20,0 мм и 40,0 мм [3]. [c.140]

Неадиабатные вихревые трубы. Для неадиабатных вихревых труб рекомендуемая величина относительной площади сопла Рс = = 0,07 0,1 при любых значениях я (большие значения Рс соответствуют вихревым трубам с О < 5 мм). Относительный диаметр диафрагмы д = 0,6 0,65. [c.191]

Были выполнены исследования влияния угла закрутки на охлаждение газа и для неадиабатных условий, т. е. на охлаждаемых вихревых трубах. Предварительно на примере ВЗУ с р = 75° было показано, что данные в табл. 1.7 рекомендации величин р для теплоизолированных вихревых труб являются вполне [c.61]

При необходимости учета охлаждения всего исходного потока, на наш взгляд, целесообразно эффективность неадиабатной вихревой трубы оценивать количеством тепла, отбираемого у всего потока — теплосъемом J, которое можно определить из теплового баланса [c.62]

ПРОЦЕСС ТЕМПЕРАТУРНОГО РАЗДЕЛЕНИЯ ГАЗА В НЕАДИАБАТНЫХ ВИХРЕВЫХ ТРУБАХ [c.134]

Влияние угла ввода газового потока через ВЗУ усиливается при работе на неадиабатных вихревых трубах. В третьей главе отмечено, что на температурную эффективность существенно влияет не только соотнощение геометрических параметров каналов ВЗУ, но и их число. Естественно, что число вводимых струй не может не влиять и на работу охлаждаемой вихревой трубы. [c.138]

Трубы, применяемые для получения максимальной холодопроизводительности, — неадиабатные (с интенсивным охлаждением горячего конца) вихревые трубы, где и > 0,6. [c.188]

Рис. V—13. Зависимость относительной температуры холодного потока и адиабатного КПД от доли холодного потока в рекордных неадиабатных вихревых трубах, работающих на осушенном и очищенном воздухе при я = = 5, Г = 293 К

Конструкция неадиабатной вихревой трубы с водяным охлаждением горячего конца приведена на рис. V—19. [c.195]

Неадиабатная вихревая труба с сребренным горячим концом показана на рис. V—20. Эта конструкция не чувствительна к присутствию масла и рекомендуется для устройств, питаемых неочищенным воздухом. [c.195]

Благоприятная особенность неадиабатных вихревых труб состоит в том, что с уменьшением и энергетическая эффективность их снижается незначительно. Это позволяет в некоторых устройствах взамен одной большой вихревой трубы использовать несколько малых при соответствующем выигрыше в компактности, массе, ремонтопригодности. При этом сопло, диафрагму и диффузор холодного потока в маломасштабной вихревой трубе обычно объединяют в одной детали (рис. V—23) с целью упрощения изготовления и сборки. [c.197]

I — оребрение неадиабатной вихревой трубы первой ступени 2 — термоизоляционный простенок (условно не заштрихован) 3 — холодильная камера 4 — впуск холодного воздуха 5 — фильтр 6 — полость капле-отделителя 7, 8 — вихревые камеры второй и первой ступеней 9 — отсос воздуха /О — эжектор II — подвод сжатого воздуха /2 —рубашка /3 — слив жидкости из каплеотделителя И — неоребренный участок горячего конца неадиабатной вихревой трубы. [c.197]

Рис. V—19. Миниатюрная неадиабатная вихревая труба (0=5 / .узел, выполняющий функции соплового ввода, диафрагмы и диффузора холодного потока К0ЯЯ че< кнй начальный участок горячего конца — цилиндрическое продолжение горячею конца 4о .лаж-

Таблица У-2. Характеристики неадиабатных вихревых труб в реальных условиях эксплуатации в режиме максимальной эксергетической холодопроизводительности

Рис. V—19. Миниатюрная неадиабатная вихревая труба 0=5 мм)

Рис. V—12. Способы охлаждения горячего потока в неадиабатных вихревых трубах а — жидкостью, прокачиваемой через рубашку б — жидкостью подаваемой в полость горячего конца и контактирующей с периферией вихря в — змеевиком в полости горячего конца г — воздухом, эжектируемым горячим потоком д — при барботаже горячего потока через испаряющуюся жидкость, е — охлаждение в испарительно-конденсаторном контуре з — жидкостное охлаждение с возвратом потока в осевую зону вихря ж — охлаждение на внутреннем ореоре нии горячего конца.

Наиболее перспективно ступенчатое соединение неадиабатных вихревых труб, работающих при = 1 и охлаждаемых обратным потоком воздуха (см. рис. V—22), однако применяют и ступенчатые установки, содержащие адиабатную вихревую трубу, соединенную с неадиабатной трубой (см. рис. V—21). В последнем случае располагаемое отношение давлений разбивают по ступеням, игходя из требований к компактности и экономичности установки. [c.195]

Для трубчатого горячего конца неадиабатной вихревой трубы применяют преимущественно тонкостенные медные трубки. При выполнении внутреннего оребрения межребер-ные зазоры не должны превышать 0,5—2 мм [c.198]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология