Обратный поток

Одноколонные ректификационные системы с несколькими сырьевыми потоками легко реализуются при разделении углеводородных газов по одной из схем, изображенных на рис. П-1 [8]. По схеме на рис. П-1, а сырье после теплообменника делится на два потока, которые затем дросселируются, один из потоков после дросселя поступает в колонну, а другой проходит теплообменник и поступает также в колонну на более низкий уровень по сравнению с первым потоком. По схеме на рис. П-1, б сырье проходит теплообменник и охлаждается обратным потоком жидкости, выходящего из сепаратора, дросселируется и затем делится на паровую и жидкую фазы в сепараторе. Паровая и жидкая фазы дросселируются до рабочего давления колонны и раздельными потоками подаются на ректификацию. Применение таких схем при разделении легких углеводородов позволяет на 30—50% сократить требуемые флегмовые числа, значительно уменьшив тем самым расход дорогих хладоагентов. [c.106]

Общая пропускная способность колонны по сплошной фазе характеризуется величиной средней скорости, определяемой как сумма скоростей прямого и обратного потоков [c.31]

Наличие стенок делает неполностью обратимой и задачу об относительном движении тела и жидкости. При стесненном падении шара в первоначально неподвижной жидкости слои ее, прилегающие к поверхности шара, движутся вместе с ним вниз, а прилегающие к стенкам трубы неподвижны. Вследствие несжимаемости жидкости на ближайшем к стенке участке возникает обратный поток жидкости, вытесняемый шаром кверху [4, 14]. Обратный случай возникает тогда, когда вся жидкость в трубе движется вверх и увлекает или поддерживает помещенные в трубу тяжелые шарики. Для ламинарного потока при параболическом профиле скоростей может получиться, что при средней скорости потока й, равной скорости свободного падения в безграничной жидкости Wn, на оси трубы и> w vi шар увлекается вверх, а вблизи стенки и С. w п шар опускается. Кроме того, расположенный несимметрично шарик, с обеих сторон обтекается потоком различной скорости и начинает вращаться вокруг горизонтальной оси. [c.29]

X — расстояние от наветренной стенки резер-вуара до точки максимальной высоты внешней подзоны и до линин пересечения границы внутренней подзоны аэродинамической тени с крышей резервуара Хз, Х4 — расстояния от подветренной стенки резервуара до конца внешней и внутренней подзоны соответственно / — направление основного потока 2 — граница аэродинамической тени 3 — область с обратным потоком воздуха 4 — резервуар. [c.148]

При рассмотрении гидродинамических режимов в проточных реакторах полного вытеснения и смешения полагают, что в них отсутствует продольное перемешивание, в результате чего концентрация в сечениях, перпендикулярных направлению потока реакционной массы, постоянна. Однако создание условий в реакторах, при которых бы продольное перемешивание было сведено на нет, практически недостижимо. Например, для аппарата полного вытеснения отсутствие перемешивания может наблюдаться лишь в случае определенного соотношения между длиной и сечением реакционной зоны, при котором скорость диффузии частиц в направлении потока и навстречу ему исчезающе мала по сравнению со скоростью перемещения реакционной массы и, кроме того, турбулентные токи не дают заметного перемешивания частиц и перемещения их в направлении, обратном потоку реакционной массы. Действительно, если выделить в реакторе полного вытеснения [c.37]

V — объемная скорость подачи, м /ч д — обратный поток, м /ч т — время от начала ввода вещества-индикатора, ч [c.85]

После пят ячеек —- без обратных потоков [c.94]

Значения коэффициентов Р, рассчитанные с помощью вероятностной сетки, показывают, что когда х и N малы, Р непрерывно уменьшается с числом обратных потоков при увеличении N или х величина коэффициента Р с ростом числа обратных потоков проходит через максимум. [c.94]

Для предотвращения обратного потока воды, пара и коррозионных сред устанавливают обратный подъемный фланцевый клапан типа 16Б-4бк, внутренняя поверхность крышки которого облицована медью, рабочая среда подается под золотник. Эти клапаны также устанавливают на горизонтальных трубопроводах крышкой вверх (рис. 100). [c.318]

Для предотвращения обратного потока продуктов по технологическим коммуникациям часто в проектах ограничиваются только установкой обратных клапанов. Опыт эксплуатации таких схем показывает, что этого недостаточно если под запорную деталь обратного клапана попадает твердое включение или запорная деталь заклинивается, обратный клапан, по существу, перестает функционировать. Обратный клапан также малоэффективен при небольшом перепаде давления. [c.69]

Как уже отмечалось (см. гл. II), по мере интенсификации перемешивания внутри ячеек комбинированная модель приближается к рециркуляционной, а по достижении в ячейках режима полного перемешивания она трансформируется в рециркуляционную (ячеечную с обратными потоками). [c.43]

Таким образом, для быстрого и достаточно надежного определения по рециркуляционной модели величины обратных потоков достаточно располагать заранее рассчитанными по уравнениям (1П.48а) и (III.486) зависимостями Ki = (pi(f, п) или Ai = ( 2 f, п). Заметим, что при отыскании этих зависимостей нужно определить лишь наименьший корень уравнения (1П.48в), так как 0i<02< < 03 < 071- Располагая экспериментальными значениями Л] и / i = tg 3, по зависимостям Л1 = фг(/, п) и Д l = ф (f, п) легко определить коэффициент рециркуляции f и со. [c.60]

При импульсном вводе трассера в начальное сечение аппарата, содержащего п диффузионных ячеек с обратными потоками, справедливо начальное условие, описываемое уравнением (111.87). Умножив все члены уравнения (IV. 1) на dt и проинтегрировав его в пределах от = 0 до i = oo, получим [c.82]

Данный случай возможен при полно.м перемешивании в ячейках и отсутствии обратных потоков между ними, т. е. двухпараметрическая комбинированная модель трансформируется в однопараметрическую ячеечную. Переходя к пределам Ре—>-0 и х—>-0, получаем [c.94]

Полученные выше зависимости, устанавливающие связь между моментами рециркуляционной модели с застойными зонами и без застойных зон и характеристиками взаимодействия проточных и застойных зон, справедливы и для других моделей структуры потока с застойными зонами. Приняв в этих зависимостях х = 0 (отсутствие обратных потоков между ячейками), можно получить соответствующие выражения для моментов кривых отклика ячеечной модели с застойными зонами. [c.126]

Было обнаружено [199], что концентрация трассера в направлении, обратном потоку, не падает до нуля, а стремится к некоторому постоянному по сечению колонны значению, близкому к концентрации трассера в жидкости, покидающей колонну, что связано с её циркуляционным движением. [c.196]

Полное перемешивание потока одной из фаз при отсутствии межсекционной рециркуляции второй фазы (например, при полном перемешивании газовой фазы и отсутствии обратных потоков жидкости в секционированных барботажных колоннах). [c.214]

Охлаждение воздуха холодом обратного потока азота или кислорода осуществляется в регенераторах, технические характеристики которых приведены в табл. 4-13. [c.178]

Обратимость процесса массообмена достигается за счет большего объема обратного потока. Обратимость тепловых процессов достигается аккумулированием теп- [c.121]

Для предотвращения обратного потока газообразных сред с рабочей температурой до 200 °С применяют обратный клапан подъемный тарельчатый фланцевый типа 16С-30нж (рис. 102), который устанавливают на вертикальных трубопроводах седлом вниз. [c.319]

Разработана также модель, представляющая исследуемую систему в виде каскада ячеек идеального перемешивания с обратными потоками между ячейками [33]. Согласно такой структуре, модель представляется уравнениями [c.236]

Было найдено, что в случае элементов тина 2, б и скоростей истечения, ниже рекомендованных провал твердых частиц незначителен при наличии короткого вертикального патрубка Ь. Замена этого патрубка стояком Е, установленным заподлицо с распределительной тарелкой, приводит к значительному увеличению обратного потока твердых частиц. [c.696]

Насыщенный газом уголь попадает из адсорбционной части в ректифи-кациоппую часть колонны, где соприкасается с обратным потоком тяжелых углеводородов, которые были вытеснены водяным паром пз угля в испарительной секции. Эти тян<елые углеводороды вследствие их большего молекулярного веса вытесняют из угля более легкие углеводороды и таким образом в испаритель попадает уголь, содержащий высокомолекулярные углеводороды, находившиеся в разделяемой газовой смеси. [c.75]

Соотношение летучести становится обратным, поток с высоким со держанием пропана выходит из головной части колонны. Неслютря на эффективное разделение процесс В1з1е- не может быть применен в промышленном масштабе, так как отделение экстрагирующего агента требует допо.тпительных затрат. Тем не менее он имеет большое значение прп разделении фракции С4 на отдельные компоненты. [c.48]

Верхний и нижний корпуса клапана — стальные, золотник и седло выполнены нз стали 2X13. Для предотвращения обратного потока коррозионных -сред с рабочей температурой до 65°С применяют клапан обратный поворотный гуммированный фланцевый типа 9Ч15гм, который состоит из двух дисков, соединенных болтами. Внутренняя поверхность корпуса гуммирована. Рабочая среда подается под диск (рис. 103). Для предотвращения обратного потока [c.319]

В з 1Висимости от назначения арматуру разделяют на следующие группы запорная, предназначенная для полного перекрытия по гока среды иредохранительная, обеспечивающая частичный выпуск среды при повышении давления сверх допускаемого или продотвращаю1цая создание обратного потока среды регулирующая, применяемая для автоматического регулирования расхода или давления в системах управления процессами. [c.296]

Рециркуляционная модель [28—44], иногда называемая ячеечной моделью с обратными потоками, предполагает, что аппарат состоит из ряда последовательных одинаковых ячеек полного перемешивания, через которые наряду с основными проходят рециркуляционные (обратные) потоки (рис. И-4). По этой модели параметрами степени неидеальности потока являются число ячеек полного перемешивания п и коэффициент межъячеечной рециркуляции f=W u, где — средняя линейная скорость обратных потоков (удельная рециркуляция). Заметим, что W = <л q (где ш — объемная скорость межъячеечных рециркуляционных потоков, мУч q — площадь поперечного сечения аппарата). [c.28]

Результаты сопоставления представлены на рис. IV-1. Как видно, уравнение (IV.49) дает значения Реэф, справедливые в областях Ре/п 2, л 0,5 (или f l) и Ре/п 1, х 0,66 (или f 2). Следовательно, в этих областях уравнение (IV.49) отражает вклад обратных потоков и степени перемешивания внутри ячеек (секций) колонного аппарата в явление продольного перемешивания. (Следовательно, уравнение (IV.49) можно использовать для обработки экспериментальных данных по продольному перемешиванию в секционированных колоннах на основе диффузионной модели. [c.96]

При исследовании колонны Микско диаметром 102 мм установили [92], что межсекционная рециркуляция жидкости возрастает при повышении скорости мешалки, увеличении площади отверстий статорных колец и уменьшении ширины вертикальных отбойных перегородок, но заметно уменьшается при перекрытии отверстий статорных колец двойными сетками. Важно, что при замене центрального отверстия статорного кольца кольцевым зазором той же площади обратный поток резко возрастает [43,92], причем тем больше, чем дальше кольцевое отверстие от центра колонны. На рис. У-З для колонны Микско диаметром 190 мм сопоставлена межсекционная рециркуляция через центральное проточное отверстие и через кольцевой зазор у стенок [43]. [c.160]

В секциях колонны достигаются равновесные концентрации фаз (например, три интенсивных ра боч1их режимах секционированных колонных экстра1кторов с мешалками [228]). Очевидно, в данном случае Гя—тогда степень разделения и профиль (концентраций определяются величиной обратных потоков и числом секций аппарата [c.215]

Дополнительным недостатком трубчатых реакторов является довольно быстрое закоксовывание верхней части испаоителей. обусловленное высокой температурой газожидкостного потока, поступающего из реактора, и тем, что жидкая фаза сильно диспергирована в газовом потоке и плохо из него выделяется. Осаждение капель жидкости на горйчих стенках газового пространства испарителей приводит к постепенному нарастанию слоя кокса. Испарители приходится чистить до четырех раз в год [95], что ведет к простоям установки и использованию ручного труда. Кроме того, при нарушении заданного соотношения расходов гудрона, битума (рециркулята) и воздуха закоксовываются и трубчатые реакторы (Полоцкий НПЗ, Омский КРЗ). По этой же причине в результате глубокого переокисления жидкой фазы реакторы теряют проходимость (Ангарский НПЗ). Таким образом, для обеспечения нормальной эксплуатации реакторов необходима надежная работа приборов контроля, в частности расходомеров. Но в случае трубчатых реакторов эти приборы работают в худших условиях при аварийных остановках компрессоров происходит заброс битума в импульсные трубки расходомеров воздуха обратным потоком воздуха пз трубчатых змеевиков, работающих при повышенном давлении [72. [c.72]

Исследования, проведенные во ВНИИкимаше С. С. Петуховым [13, с. 34—38] на полупромышленной установке, показали, что на насадке регенераторов воздухоразде-лнтельных установок наблюдается обратимая адсорбция ацетилена. Показано, что наибольшей эффективностью обладает каменная насадка из кускового базальта, на которой задерживалось до 90% ацетилена, поступающего в регенераторы. На насадке из рифленой алюминиевой ленты степень очистки достигала 35—40%. Определена также эффективность очистки воздуха от ацетилена в регенераторах, нижняя часть которых заполнена насадкой из кускового базальта. При работе в режиме кислородных регенераторов (с избытком обратного потока до 3,57о) степень очистки воздуха от ацетилена составила 80 /о, а при работе в режиме азотных регенераторов (с отбором до 12% воздушного потока) —85%. [c.122]

Расслабление крепежных деталей и снятие лючков, засыпка, закрытие и уплотнение лючков надо проводить только при прохождении по регенератору обратного потока, т. е. когда давление в регенераторе не превышает [c.185]

В том случае, когда прослойки развивают положительное расклинивающее давление, способное вызвать морозное разрушение, первый и второй члены уравнения (6.7) имеют разные знаки, так как (Го— г)>0 и (р—ро) =Пj>0. Это означает, что наряду с термокристаллизационным притоком массы ( о>0) имеет место обратный поток под действием возникающего расклинивающего давления прослоек П1>0. Очевидно, что максимальное значение Пг>0, развиваемое прослойками, достигается при <7 = 0, когда потоки взаимно уравновешиваются и рост линз льда прекращается. Максимальное расклинивающее давление, развиваемое незамерзающими прослойками, может быть найдено из уравнения (6.7) при условии в = 0 [c.109]

Учет продольного перемешивания. Уравнение (II 1.79), лежащее в основе расчета профилей концентраций и выходных кривых, справедливо для течения разделяемой среды через слой сорбента в режиме идеального вытеснения при отсутствии продольной диффузии. Отклонения от этого режима, обусловленные неравномерным распределением скоростей, существованием обратных потоков, наличием продольной диффузии, при расчете адсорберов обычно учитываются введением поправки в коэффициент массопередачи. Поправка вводится в виде дополнительного диффузионного сопротивления 1/Рпрод-Коэффициент массопередачи с учетом продольного [c.67]