Модели течения

В первом случае возможен расчет фильтрационных характеристик по одномерным моделям течения. Во втором случае точный учет перетоков флюида между пропластками требует, вообще говоря, решения двумерных задач фильтрации. [c.89]

Рассмотрены математические модели течения суспензий в пористых средах и получена система уравнений, описывающая перенос частиц, а также кинетику накопления и вымывания частиц [134]. [c.112]

Сергеев С. П., Дильман В. В. Стохастическая модель течения капельной жидкости в слое насадки,— Теорет. основы хим. технологии, 1980, т, 14, Л 2, с, 237—245. [c.143]

Котелкин В. Д. Потенциальная модель течения для химических реакторов с однородным стационарным слоем катализатора. Деп. ВИНИТИ № 124-80, 1980. [c.155]

Рассмотрено явление возникновения неоднородности фильтрационного потока газа при течении через неподвижный зернистый слой. Предложена идеализированная модель течения, представляющая обтекание пористого элемента в канале. Асимптотический случай малой величины зазора между пористым элементом и стенкой канала соответствует условиям проявления неоднородности. Отмечено влияние конвективной диффузии в приграничной зоне на формирование крупномасштабной неоднородности. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных свидетельствует об адекватности предложенной модели. Пл. 3. Библиогр. 19. [c.175]

Корреляции, основанные на гомогенной модели течения. При использовании гомогенной модели течения удобно определить коэффициент трения двухфазного потока таким образом, чтобы можно было рассчитать градиент давления ио следуюш ей формуле [c.189]

Гомогенная модель имеет тенденцию к недооценке градиента давления двухфазного потока, характеризующего потери на трение (прн средних давлениях в пароводяных системах) иногда довольно значительную. Разумные точные оценки с помощью этого метода чаще получают при высоких давлениях и (или) высоких массовых скоростях. Однако обычно лучше использовать некоторые виды раздельной модели течения. [c.189]

Плавные изменения в площади поперечного сечения. Если поперечное сечение канала изменяется постепенно, так что не происходит отрыва потока (с углом раскрытия диффузора 5—7 "), то градиент давления в области, в которой изменяется площадь поперечного сечения канала, можно рассчитать, используя обычное уравнение моментов, выведенное выше, но с добавлением дополнительного члена, учитывающего ускоряющую компоненту перепада давления, которая появляется вследствие изменения поперечного сечения. Таким образом, для уравнения импульса в гомогенной модели течения [уравнение (16), 2.3.1] в стационарном случае имеем [c.193]

Для гомогенной модели течения соответствующие потери давления имеют вид [c.194]

Для сравнительно коротких труб и сопл характерны гипотетические аварии, происходящие во время продувки установок (рис. 33). Совсем другая картина имела бы место для более длинных каналов, где, вероятно, более точными оказались бы различные модели течения со скольжением. [c.203]

На рис. 2.1 представлен разрез цилиндрического канала вихревой трубы с размещением потоков, получаемых при двухсопловом закручивающем устройстве, на основе вышеизложенной физической модели течения, формирования и взаимодействия основного потока и противотока [3]. [c.37]

Все полученные экспериментальные данные подтверждают струйную модель течения газовых потоков в вихревой трубе с проникновением охлажденного потока и в периферийную область трубы. [c.64]

В известных газодинамических исследованиях течения закрученных газовых потоков в вихревой трубе авторы исходили из симметричности цилиндрических потоков (см. гл. 1). Исходя из этого измерения проводились, как правило, в 5-6 сечениях в одном радиальном направлении. Результаты измерений имели большой разброс [23]. Основываясь на принципах струйной модели течения закрученных газовых потоков, следовало ожидать проявления их и в приосевой зоне вихревой трубы. [c.64]

В струйной модели течения и взаимодействия закрученных потоков процесс их энергетического разделения переносится в меж-струйную область, т.е. процесс взаимодействия потоков осуществляется по их радиальной поверхности. Изоляция или снижение радиальной высоты взаимодействия струй должны существенно влиять на температурную эффективность вихревой трубы. [c.85]

Струйная модель течения, механизмов взаимодействия и формирования потоков в вихревой трубе позволяет теоретически определить изменение температуры газа в струе основного расширяющегося потока, рассмотреть процесс энерго- и массообмена между струями основного потока и противотока, определить изменение температуры по сечению трубы в условной зоне завершения процесса энергетического разделения газа. [c.96]

Анализируя известные экспериментальные данные о влиянии геометрических характеристик камеры энергетического разделения с ТЗУ на температурную эффективность даже адиабатной вихревой трубы, можно отметить, что ее оптимальная геометрия зависит от режимных параметров работы. Учитывая особенности конструкции ВЗУ по сравнению с ТЗУ, а именно наличие угла ввода газового потока относительно оси камеры энергетического разделения отличного от 90 (р< 90 ) расширение с радиуса меньшего, чем радиус камеры энергетического разделения (на высоту сопла ВЗУ), — следует ожидать с позиций струйной модели течения газовых потоков и различные оптимальные параметры вихревой трубы. [c.99]

Этот результат полностью согласуется с разработанной нами струйной моделью течения потоков в вихревой трубе, а также с результатами измерения температуры торможения по радиусу трубы и температуры стенки трубы (см. главу 2). Струи противотока в сопловом сечении располагаются на радиусе до 0,95К и имеют более низкую температуру торможения, чем газ струй основного потока. [c.124]

Подходя к вопросу теплообмена с позиций струйной модели течения и формирования газовых потоков в вихревой трубе, можно допустить, что термодинамические условия в периферийной области в диапазонах изменения ц, от ц < 0,9 до ц = 0,0 остаются почти неизменными. В этом случае теплосъем с вихревой трубы не будет зависеть от ц и может быть с достаточной точностью характеризоваться значением полученным при ц = 0,0, когда холодный поток из вихревой трубы не выводится. В этом случае зависимость = Г (Ке) и = N0) должна (для случая реализации эффекта температурного разделения) учитывать увеличение температурного напора в вихревой трубе в зависимости от п. [c.152]

Исходя из струйной модели течения и формирования газовых потоков в цилиндрических каналах при наличии в них конденсирующегося компонента, процесс уноса сконденсированной в струях жидкой фазы может быть объяснен радиальным перемещением газа при расширении исходных струй, последующими радиальными колебаниями струй основного потока и взаимодействием в периферийной области струй противотока с жидкостной пленкой конденсата. [c.170]

Обработка опытного материала на основе струйной модели течения в засыпке позволила объяснить значительные изменения сопротивления в случаях, когда слой характеризуется высокой порозностью при больших значениях Рейнольдса. Промышленные и экспериментальные данные говорят о том, что сопротивление горящего слоя топлива заметно отличается от сопротивления холодного слоя. Это объясняется повышением температурного уровня и изменением в связи с этим плотности и вязкости газа. Кроме того, здесь значительно влияет выгорание (изменение размеров частиц и порозности слоя). Расчеты подтверждают, что Я горящего слоя иногда существенно (в 8—10 раз) отличается от X холодного слоя. Выяснить отдельно влияние температурных условий и изменение фракционного состава и структуры слоя во время горячих опытов не представляется возможным. Однако были поставлены опыты по гидродинамике растворяющейся засыпки из кусковой соли, на такой модели удалось добиться приближенного подобия процессу выгорания. [c.62]

Подобно созданию теории одночервячного экструдера, основанной на модели течения между параллельными пластинами, можно проанализировать многие процессы, в которых используется геометрия непараллельных пластин. Примерами таких машин являются вальцы и каландры. Более того, эти устройства с валками, вращающимися навстречу друг другу, можно превратить в экструдер с увеличенной подающей способностью, так как обе поверхности движутся параллельно друг другу. [c.331]

Если вывод, сделанный на основании данных рис. 11.7, применить к одночервячной экструзии (поскольку течение между параллельными пластинами — простейшая модель течения расплава в винтовом насосе, ср. разд. 10.3), то получим теоретическое подтверждение известного экспериментального факта увеличение противодавления (т. е. увеличение положительного градиента давления) в экструдере улучшает смешение. Средняя величина деформации, определяе- [c.379]

При построении математической модели течения жидкости в капиллярах предполагалось, что на протяжении всей зоны стационарного течения температура жидкости постоянна. Однако при течении вязких жидкостей с высокими скоростями сдвига это предположение [c.466]

Математические модели течения в рукавных головках описаны в работе [66]. [c.490]

Используйте модель течения между параллельными пластинами (определите расход на единицу ширины щели). Такая конструкция приводит к созданию головок неудачной формы. [c.511]

Исполь.чуйте эту модель течения для оценки потерь давления иа входе. [c.512]

Авторы [118] объясняют чрезвычайно низкие значения коэффициентов теплоотдачи при Кеэ < 1 на основе модели течения газа по отдельным каналам, мимо обширных плохопроду-ваемых областей зернистого слоя. На основе опытных данных найдена относительная длина этих каналов которая оказалась обратно пропорциональной диаметру зерен. Из этого следует постоянство длины каналов для всех исследованных слоев, что противоречит представлениям о подобии гидродинамических процессов в зернистом слое. Расчетная зависимость при = 10 плохо соответствует опытным данным (рис. IV. 20), но близка к другому теоретическому решению [120], полученному из модели внешнего массообмена шара в слое с использованием представления об эквивалентной сфере по формуле (IV. 58), но без учета постоянной составляющей переноса в пределах этой сферы за счет молекулярной диффузии. [c.162]

Предложенную выше методику расчета естественно было бы распространить на реакторы радиального типа, гораздо шире используемые в промышлепностп. Однако отсутствие соответствующих расчету эксперпментальных данных затрудняет оценку справедливости выбранной модели течения и точности расчета. [c.75]

Необходимость интепсифщсации процессов тепломассообмена в хн ,глче-ских и нефтехимических производствах потребовала разработки новой модели течения, взаимодействия и формирования расширяющихся закрученных газовых потоков в цилиндрических каналах. С позиций технологии проведения процессов тепломассообмена и хилгических превращений требуются знания [c.128]

Уравнения сохранения для гомогенной модели течения. Наиболее простой метод для исследования многофазных течений заключается в том, что смесь компонентов считается гомогенной средой, в которой скоростн всех фаз идентичны. Таким образом, [c.178]

Так как градиент давления, характеризующий потери на трение, должен быть описан эмпирически, соотношение зависит от результатов экспериментов, ксторые дают, по определению, полный градиент давления. Чтобы оценить градиент давления, обусловленный трением, из полного градиента давления необходимо вычесть члены, определяющие падение давления из-за наличия ускорения и силы тяжести. Так как эти члены соответственно различны для гомогенной и раздельной моделей течения, данные по градиентам давления из-за трения, используемые в качестве основы для получения зависимостей, различны. Таким образом, имеется скрытая взаимосвязь между зависимостями для истинного объемного газосодержания и градиента давления, обусловленного трением, использующими модель раздельного течения. Это часто вызывает путаницу при сравнении данных по градиентам давления, характеризующих потери на трение, полученных разными авторами. [c.189]

Затем обсуждаются две эмпирические корреляционные зависимости для расчета истинного объемного газосодержания. Первая из них, данная для справки,— корреляционная зависимость Мартинелли и сотр. [17, 19]. Вторая, так называемая С18Е корреляция, описана в [24]. Гомогенная модель дает завышенные значения истинного объемного газосодержания при газожидкостных подъемных течениях и заниженные при опускных. Однако при высоких массовых скоростях, высоких давлениях и низких па-росодержаниях уравнения гомогенной модели течения для расчета истинного объемного газосодержания все еще могут давать довольно хорошую точность. Модель потока дрейфа полезна в качестве общей модели для определенных видов расчетов с помощью ЭВМ, но эта модель, как и модели, предложенные Мартинелли, не могут адекватно учитывать влияния массовой скорости, что показано в [25]. Модель JSE лучше учитывает влияние массовой скорости и физических свойств, и поэтому ее рекомендуют для расчета. [c.192]

При быстром ускорении и движении в направлении к критической секции (неважно, находится ли она в конце трубы или в горловине сопла) очень важным является вопрос о термодинамическом равновесии. В предельном случае можно предположить, что термодинамическое равновесие сохраняется в продолжении всего процесса, и на этом основании предложить гомоген1 ую модель течения или модель течения со скольжением (например, модель Муди). Однако отк.лонеиия от термодинамического равновесия весьма значительны, особенно в области очень низких расходных массовых паросодержаний. В предельном приближении не должно происходить никаких изменений фазового состава между местом, расположенным вверх по течению, и 1орловнной, и это приводит к моделям так называемого замороженного течения. Они могут быть как типа гомогенных моделей, так и моделей течений со скольжением. [c.202]

Автор [8] рассматривает плоскую модель течения в вихревой трубе на основании приближенных решений уравнений Навье — Стокса и предлагает феноменологическую теорию эффекта, которая соответствует основным характеристикам процесса — в приосевой зоне вращение потока близко к квазитвердому, а полная энтальпия меньше начальной. Отмечается также, что большую роль должны играть автоколебательные и акустические явления, сопровождающие работу вихревой трубы. Большое значение придается и трехмерности закрученного потока. [c.25]

Струйная модель течения потоков в вихревой трубе дает основание предположить возможность увеличения ее производительности с сохранением высокой температурной эффективности путем дополнительной подачи сжатого газа в межструйное пространство. [c.90]

Экспериментальные исследования, напротив, дают ухудшение результатов сепарации. Этот факт может бьггь объяснен из струйной модели течения и формирования потоков в вихревых трубах. [c.175]

Наконец, при обсуждении моделей течения в головках будут учтены результаты, представленные в разделах, посвященных течению в капиллярах, наряду с детальным рассмотрением течения в головках каждого типа. Модели течения в головке должны дать количественные ответы на вопросы такого типа а) какова должна быть конструкция головки и каков будет перепад давлений при экструди-ровании трубы данного размера и постоянного сечения из определенного полимера с заданной скоростью б) как зависит конструкция и потери давления от параметров процесса и реологических свойств расплава. [c.464]

Как показано на рис. 13.1, сечение коллектора может иметь каплевидную форму. Таким образом, математическая модель течения под давлением в канале эллиптического сечения в большей степени подходит для описания течения в коллекторе. Для несжимаемой ньютоновской жидкости эта задача была решена аналитически Дж. Г. Кнудсеном и Д. Л. Ь ацем (см. табл. 13.4 и рис, 13,29). [c.483]

Возвращаясь к угловым головкам для экструзии труб, отметим, что для расчета течения в головке необходимо смоделировать двумерное течение в 2- п 0-направлениях. Это достаточно сложная задача. Впервые модель течения в узких головках была предложена Пирсоном 169]. При моделировании область течения выпрямили и рассматривали двумерное течение в прямоугольных координатах между двумя пластинами. Расстояние между пластинами может изменяться таким образом, чтобы величина расхода оставалась неизменной. Формующая щель головки имеет постоянное сечение и образована двумя концентрическими цилиндрами. Результирующие расчетные уравнения имеют сложный вид, и их решение требует использования ЭВМ. Тем не менее можно получить результаты для изотермического течения как ньютоновских, так и степенных жидкостей. Гутфингер, Бройер и Тадмор 170] решили эту задачу, применив метод конечных разностей (МКР), рассмотренный в гл. 16. Этот приближенный, но сравнительно простой метод очень удобен для решения задачи двумерного медленного течения в узких зазорах. Результаты, полученные при помощи МКР, идентичны результатам Пирсона, но на их получение затрачивается меньше машинного времени. [c.493]

В. Течение в области выхода головки для формования заготовок. Модель течения в конусной области выхода головки для формования заготовок (см, рис. 13,23) построить трудно, поскольку она имеет сложную геометрию и поведение расплава в таком невискозиметрическом течении неизвестно. Рассмотрите течение на выходе из головки как суперпозицию кольцевого течения под давлением в направлении оси 2 и двумерного растягивающего течения с удлинением в 0-направлении. Получите приближенные уравнения тя малого шага расчета по оси г. Кольцевой зазор для шага, равного Дг, составит Rat Нц (усреднение по Дг), Под действием двухмерного растяжения от г до г + Лг расплав полимера растягивается от [ iij/ + + Aii)/21 до Rai+ что приводит к уменьшению его толщины от [c.510]

Считая, что поперечное сечение иа этом участке образовано двумя непараллельными пластинами, находящимися на расстоянии Н (г) друг от друга (т. е. пренебрегая кривизной), и иолагая, что нижняя пластина движется со скоростью проволоки V, постройте модель течения. [c.511]