Плоскость теплоподвода

Свойства плоскости теплоподвода 2 [c.124]

СВОЙСТВА ПЛОСКОСТИ ТЕПЛОПОДВОДА 2 125 [c.125]

СВОЙСТВА ПЛОСКОСТИ ТЕПЛОПОДВОДА 2 12 [c.127]

СВОЙСТВА плоскости ТЕПЛОПОДВОДА 2 [c.129]

СВОЙСТВА ПЛОСКОСТИ ТЕПЛОПОДВОДА [c.135]

Идеализированная схема вибрационного горения. В начале настоящего параграфа было показано, что вместо сложного процесса горения внутри зоны а в расчетную схему можно ввести некоторую плоскость теплоподвода 2 с тем, однако, условием, чтобы она содержала некоторые источники массы, импульса и энергии. Хотя такое представление процесса вибрационного горения не может вызвать возражений по существу, ему недостает наглядности. [c.136]

Как видно из уравнений (19.6), изменение У при неизменных Ру и Ух неизбежно приводит к изменению и v . Поскольку размерная частота колебаний одинакова для обеих частей трубы, частота колебаний в горячей части трубы не может измениться. Но тогда функции и для горячей части тоже останутся неизменными и краевое условие на выходном конце нарушится в силу изменения величин р2 и 1 2 в плоскости теплоподвода [величины [c.157]

Рис. 28. Диаграммы устойчивости при положении плоскости теплоподвода 2 в узле скорости и узле давления.

Для иллюстрации сказанного на рис. 32 приведена диаграмма, показывающая, как изменяется поток акустической энергии Ау -1- А при изменении модуля Q для частного случая Му = 0,, М = 0,25, г 1 = /)11. видно из приведенных чисел, речь идет о сравнительно медленном течении условие 1 = 1 взято для того, чтобы перед плоскостью теплоподвода иметь заметные [c.167]

Пусть плоскость теплоподвода S расположена в сечении трубы, которое определяется равенством [c.196]

Написанные равенства полностью определяют параметры течения слева и справа от плоскости теплоподвода. [c.323]

Подробное теоретическое рассмотрение этой задачи не может быть проведено здесь, поскольку выше изучалось лишь одномерное течение. Однако общие соображения показывают, что при таком слоистом строении потока возбуждение акустических колебаний становится менее вероятным. Известно, например, что при подводе тепла равномерно ко всем струям газа, пересекающим плоскость теплоподвода, тепловое сопротивление становится наибольшим по сравнению со случаями, когда то же суммарное количество тепла сообщается лишь части струек течения, пересекающих эту плоскость. Следовательно, механизм возбуждения колебаний, связанный с возмущением теплового сопротивления, не сможет проявиться здесь в полной мере. [c.416]

Рассмотрим свойства поверхности теплоподвода 2. В описываемом случае нагретая сетка и вводимая чисто формально плоскость теплоподвода 2 будут совпадать. Это, пожалуй, единственный случай, когда плоскость теплоподвода 2 имеет такой четкий физический смысл. Поскольку в обычном режиме сетка может нагреть пересекающий ее воздух лишь незначительно, будем считать, что М =М2, п = 1 и поэтому уравнения связи параметров колебаний слева и справа от 2 примут в простейшем случае вид (20.3) [c.419]

Рис. 97. Поток акустической энергии в зависимости от положения плоскости теплоподвода по длине трубы.

Найденное соотношение следует использовать при написании уравнений, связывающих возмущенные параметры течения слева и справа от поверхности разрыва S, являющейся, как известно, идеализированной неподвижной плоскостью теплоподвода. Чтобы написать свойства поверхности Е, используем зависимости, приведенные в гл. IV. Из сказанного выше ясно, что в уравнениях, описывающих процесс горения в жидкостных реактивных двигателях, не следует пренебрегать колебанием подачи газообразной массы в камеру сгорания, поскольку даже при постоянной подаче жидкого топлива сгорание (т. е. превращение в газ) может происходить с переменной скоростью. Пренебрегая объемом, занимаемым каплями топлива, можно считать, что моментом поступления массы в камеру сгорания является момент перехода топлива в газообразное состояние. Поэтому напишем уравнения для области горения сг в виде (15.5), не пренебрегая членом бМ. [c.477]

Процесс горения в трубке организован таким образом, что идеализировать его в виде обычной схемы, когда трубка перегорожена плоскостью теплоподвода на две части зоны поступления свежей смеси и зоны сгоревшей смеси,— нельзя. Зона горения растянута и ие заполняет сечения трубки, снизу происходит под- [c.81]

Сравним теперь два рассмотренных случая. Нетрудно видеть, что они отличаются принципиально. В первом случае возбуждение колебаний возможно за счет возмущения внешнего теплонодвода а во втором — за счет возмущения скорости распространения пламени и . Возникает естественный вопрос, нельзя ли свести любой эффект возмущения скорости распространения пламени и к некоторому эквивалентному случаю возмущения внешнего теплоподвода Ответ на этот вопрос может быть только отрицательным в то время как колеблющееся тепловыделение, происходящее на неподвижной плоскости теплоподвода, дает отличное от нуля слагаемое лишь в третьем (энергетическом) уравнении систем (15.7), подвижность пламени приводит к появлению отличных от нуля слагаемых и в других уравнениях [в рассмотренном случае и/з 0]. Поэтому принципиально невоз- [c.132]

Примем, для определенности, что на концах трубы расположены узлы давления. Пусть плоскость теплоподвода 2, эквивалентная области теплоподвода а, располагается на расстояниях и от концов трубы. Расположим начало координат в сечении, совпадающем с 2, так что левый конец трубы будет идгеть координату < О, а правый 12 > О- [c.172]

Полученная формула описывает возмущение расхода горючего в сечении трубы, в котором установлены форсунки, причем величина Ьр тоже относится к этому сечению. Однако нередко плоскость расположения коллектора с форсункадо и плоскость интенсивного теплоподвода (зона горения) разделены расстоянием, которым нельзя пренебрегать. Тогда связь между акустическими колебаниями и колебаниями количества горючего, которое попадает в зону горения, можно найти из следующих соображений (рис. 67). Пусть плоскость теплоподвода 2 расположена в сечении = О, а плоскости расположения форсунок Ф отвечает координата = ф. Пусть, далее, колебания характеризуются частотой ш и амплитудами возмущений скорости и давления слева на плоскости 2 бОд и Ьрд. Входящее в формулу (35.1) возмущение Ьр = Ьрф легко представить на основании равенств (4.8) и (4.13) в виде [c.288]

Физический смысл полученного результата достаточно ясен. Выше уже было показано, что при полной независимости Г от амплитуд и фаз колебаний газа в сечении перед 2, оптимальное значение ф, которое выберет колебательная система, будет ф=0. Этому соответствует узел скорости 1=0, или, что то же самое, пучность давления. Если предположить, что отличие У от нуля связано с существованием неравного нулю возмущения скорости v фO ( Т = Ьи ), то сразу становится ясным, что прежний результат в рассматриваемом случае становится ненриме-нимым. Здесь будет происходить борьба двух тенденций. С одной стороны, будет действовать только что упоминавшаяся тенденция приблизить плоскость теплоподвода 2 к пучности давления, а с другой стороны, появится новая тенденция сместить 2 к пучности скорости, чтобы увели- [c.392]

Надо сказать, что проделанный выше расчет не может претендовать на большее, чем быть грубой качественной схемой. Однако он позволяет указать на принципиально новое, что содержится в свойствах растянутого по длине камеры горения. Действительно, пусть горение происходит только в одной плоскости (а не в двух). Тогда, смещая эту плоскость вдоль оси трубы, можно изменять СООТ ношения между фазой возмущения теплоподвода и фазой колебаний среды. При этом могут быть найдены такие положения плоскости теплоподвода, прп которых самовозбуждение системы становится неизбежным. Другое дело, если горение происходит в двух плоскостях, отвечающих условиям (47.4). Тогда возбуждепие становится невозможным при любом положении области теплоподвода по оси трубы, так как фазовые соотношения перестают играть какую-либо роль, поскольку амплитуда возмущения теплоподвода обратилась в пуль. Это указывает па большую универсальность второго метода подавления вибрационного горения (путем уменьшения относительных амплитуд, а не путем изменения фазовых соотноше- [c.410]

Растянутая организация горения отличается от обычной тем, что вместо одной плоскости теплоподвода создаются две или больше. Происходит как бы нарушение обычной картины теплоподвода в продольном направлении (вдоль оси х). Мыслимо изменение организации горения и в поперечном направлении — вдоль осей, нормальных к оси а . Можно, например, сделать так, чтобы нагреванию подвергалась только часть газа, пересекающего область теплоподвода, а другая оставалась холодной. При этом за зоной теплоподвода образуется течение параллельных струй, часть которых нагрета, а часть имеет температуру газа перед зоной теплоподвода. Если эти струи не смешиваются в непосредственной близости от источника тенла, то такое слоистое строение потока за зоной теплонодвода тоже может способствовать появлению демпфирующих эффектов. [c.416]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология