Теплообменник расчет

Рис. 2. Последовательность проектирования теплообменника (расчет этапов обведенных рамкой, выполняется на ЭВМ или вручную, расчет остальных этапов — вручную)

При движении теплоносителя в межтрубном пространстве двухтрубного теплообменника расчет коэффициента теплоотдачи можно производить по формулам (II.9), (II. 10), (II. 13), подставляя в качестве определяющего размера эквивалентный диаметр кольцевого сечения между трубками с(,, = =г- Ьц — (где — внутренний диаметр наружной трубы, — наружный диаметр внутренней трубы). В случае развитого турбулентного режима можно также рекомендовать [6] формулу [c.22]

Удельные тепловые потоки представляют собой энергетические потоки, подводимые к рабочему телу АХМ (или отводимые от него) и отнесенные Eia единицу (1 кг) количества пара, сжижаемого в конденсаторе. В соответствии с этим различают удельные тепловые потоки генератора, дефлегматора, конденсатора, испарителя, абсорбера, а также потоки, характеризующие регенеративный теплообмен в теплообменниках. Расчет э их величин основан на уравнениях тепловых балансов соответствующих аппаратов. [c.190]

Цель работа — экспериментальное определение коэффициента теплопередачи К в теплообменнике расчет термического сопротивления загрязнений стенки сравнение тепловой проводимости загрязнений стенки с коэффициентами теплоотдачи и теплопередачи. [c.116]

Рис. 2-2. Блок-схема прямого поинтервального расчета противо-трчнргр теплообменника (расчет f без обеспечения точности).

Расчет куба испарителя производится аналогично расчету поверхности нагрева выпарного аппарата, который рассмотрен в гл. XI. Дефлегматор, холодильник и подогреватели исходной смеси являются обыкновенными кожухотрубными теплообменниками, расчет которых приведен в гл. X.. [c.269]

Определить число теплообменников. Расчет провести по укрупненным показателям, используя практические значения коэффициента теплопередачи. [c.474]

При невозможности подобрать подходящий теплообменник расчет и выбор проводят заново, сообразуясь с опытом предыдущего расчета. [c.559]

В кожухотрубчатых теплообменниках, рассмотренных в гл. 10, результаты расчета труб при заданном внутреннем диаметре кожуха изменяются в зависимости от числа трубных ходов, поэтому имело смысл начинать расчет с внутренней стороны труб. Для компактного теплообменника расчет можно начинать со стороны любого теплоносителя. [c.431]

Необходимо определить число теплообменников. Расчет произвести по укрупненным измерителям, используя практические значения для коэффициента теплопередачи. [c.317]

Далее проводят гидравлический расчет и определяют потерю напора, вносимую теплообменником. Расчет ведется по участкам, причем для каждого участка определяется падение напора по местному сопротивлению, соответствующему данному участку. В расчет вводится максимальная скорость на этом участке. Полученные потери напора суммируются. [c.441]

В этой главе описывается использование цифровых вычислительных малин в расчетах для химической промышленности. Способы применения вычислительных машин рассматриваются в порядке возрастания сложности задач, начиная с простых обычных вычислений, таких, как расчеты фланца, трубной доски и дисковой диафрагмы. Затем описываются более серьезные задачи, включая расчет теплообменника, расчет дистилляцион-ной колонны методом от тарелки к тарелке. Наконец, проводится метод расчета сложного объекта. [c.67]

Исходя из найденных значений L , G,, Xj, и , у.2, z,, аналогичным образом рассчитывают следующую (вторую) теоретическую тарелку теплообменника расчет продолжают до тех пор, пока он не приведет к составу х , и , соответствующему составу жидкости, выходящей из аппарата (табл. 59). [c.237]

Движение жидкости в конденсаторе должно быть направлено противотоком по отношению к движению газа, так как в противном случае верхняя часть конденсатора работает с малой нагрузкой. Коэффициенты теплопередачи в аппарате с параллельным потоком газа и жидкости ухудшаются. Так, например, для места входа газа из теплообменника расчет дает а = 1220 и /(=460 вместо /(=650 при противотоке. Степень подогрева фильтровой жидкости уменьшается. В связи с этим конструкция конденсатора с параллельным потоком газа и жидкости не представляет практического интереса. [c.248]

Уравнение (50), строго говоря, справедливо только для изотермических условий. Поэтому в случае большого перепада температуры в теплообменнике расчет гидравлического сопротивления трения следует вести по участкам. [c.292]

Кунтыш В.Б. Газожидкостные теплообменники. Расчет и основы проектирования. - Архангельск РИО АЛТИ, 1973. - 128 с. [c.25]

В этом разделе приводится краткое описание программ для расчета теплообменника, расчета дистилля-ционной колонны методом от тарелки к тарелке и задач на упругость закрепленного во многих местах трубопровода. У нас нет непосредственного опыта по составлению этих программ, и поэтому описания основываются на литературе, которая приведена ниже. [c.77]

Из сказанного ясна важность по возможности точного определения ад и для проектирования эффективных теплообменников. Расчет теплообменников по готовым, взятым из практики средним величинам К, так же как и определение К или а по эмипирическим упрощенным формулам, совершенно недопустим, [c.376]

Из термодинамики известно, что редуцирование газа вызывает потерю его работоспособности. Поэтому принципиально целесообразно перепад давления сработать в газовой турбине — расширителе, приводящей в движение электрический генератор газ перед турбиной следует подогреть в теплообменнике. Расчеты показывают, что можно получить 60—100 квт-ч электроэнергии на 1000 газа. Можно осуществить холодильный цикл, поставив за турбиной теплообменник для охлаждения хладоагента в этом случае можно дать внешнему потребителк> 25—35 Гкал холода на 1 ООО газа. Практически, однако, установку таких турбин можно осуществить лишь в случае расположения ГРС вблизи промышленного предприятия, что редко имеет место. Кроме того, установка турбин-расширителей усложняет эксплуатацию ГРС и поэтому не всегда оправдывается. [c.22]

При увеличении производительности установок уменьшается относительная поверхность камеры сжигания на единицу сжигаемого фосфора. Это компенсируется включением в технологическую схему газового теплообменника. Расчеты показывают, что в системе производительностью 6,3 т/ч (на 100% Н3РО4) в камере сжигания можно отвести до 40% тепла, выделившегося при сжигании фосфора. Стоимость такой установки, несмотря на применение высококачественной стали, может быть на 30—40% ниже стоимости системы с многослойными неметаллическими футеровками. [c.154]

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление в межтрубном про- странстве витых теплообменников. Расчет гидравлического сопротивления и теплоотдачи в межтрубном пространстве витых теплообменников до настоящего времени базируется на методиках, в основе которых лежат эмпирические соотнощения, полученные в результате тепловых и гидравлических испытаний некоторых типов витых поверхностей теплообмена. Применительно к иному типу витого теплообменника эти эмпи-рнческие соотнощения могут быть использованы лищь для получения результатов оценочного характера. [c.94]

Моделирование и системный анализ биохимических производств (1985) -- [ c.100 , c.122 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.0 ]

оборудование производств основного органического синтеза и синтетических каучуков (1965) -- [ c.304 ]

Оборудование нефтеперерабатывающих заводов и его эксплуатация (1966) -- [ c.172 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология