Сопротивление трения

Коэффициенты сопротивления трения и коэффициенты местного сопротивления различных элементов теплообменника [c.169]

Потери давления Дрп или напора hn на преодоление сопротивления трения и местных сопротивлений в трубопроводах определяются по формулам [c.9]

В изогнутых трубках н коленах направление течения изменяется. Значения коэффициентов местных сопротивлений для различных конструктивных элементов (обводы, колена, закругления, Т-образные элементы и т. д.) приведены в технических справочниках. В некоторых случаях эти значения даются в виде эквивалентной длины прямого участка трубы (см, табл. 45) это означает, чтр расчет производится с учетом нормального коэффициента сопротивления трения в трубке, но вместо длины I в расчеты вводят равноценную длину, которая приведена в таблицах для данной фигурной части или арматуры. [c.171]

Шероховатость стенок канала увеличивает сопротивление трения, так как под влиянием неровной поверхности стенок создаются завихрения. Поэтому коэффициент сопротивления трения поверхностей трубки зависит не только от числа Ке, но также от относительной шероховатости —, где б — средняя высота отдельных [c.171]

При наличии теплообмена коэффициент сопротивления трения при турбулентном режиме движения среды в гидравлически гладких трубах можно рассчитать по формуле [28] [c.250]

При изотермическом течении сопротивление трения определяется по формуле [c.168]

При ламинарном течении шероховатость не оказывает влияния на сопротивление трения. При турбулентном течении шероховатость начинает проявляться, как только толшина граничного слоя приближается к высоте выступа б. Если значение б превышает толщину пограничного слоя, то коэффициент сопротивления зависит только от шероховатости стен и не зависит от критерия Ке. В этом случае [c.171]

Качество поверхности. При конденсации пара теплоотдача в большой степени зависит от качества поверхности. Если поверхность шероховатая или покрыта слоем окислов, то скорость сте-кания конденсата уменьшается из-за дополнительного сопротивления трения и коэффициент теплоотдачи понижается на 30% и более. [c.90]

Шероховатость поверхности труб при ламинарном режиме на величину коэффициента сопротивления трения не влияет. [c.250]

Фактор Колберна / и коэффициент сопротивления трения для пучка труб с поперечным обтеканием. Расположение труб (Д), ( ). (О). 1,25 и 1,5. [c.238]

При движении пластины в своей плоскости возникает сопротивление трения. Для лопастных мешалок сопротивление трения практического значения не имеет. Многочисленные опыты подтвердили практическую применимость уравнения Ньютона для лопастных мешалок в пределах используемых скоростей. Однако необходимы некоторые уточнения при определении силы сопротивления для лопастных мешалок, связанные с тем, что лопасти мешалок вращаются, а ие движутся поступательно. Кроме того, мешалки работают в замкнутых объемах, а не в неограниченной жидкой среде, для которой получен закон сопротивления Ньютона. [c.276]

Потери напора во всасывающем и напорном трубопроводах состоят из потерь напора на преодоление сопротивления трения о стенки труб и потерь на преодоление местных сопротивлений при прохождении жидкости через задвижки, клапаны и т. д. [c.139]

Сопротивления трения определяются по формуле [c.30]

Формула не учитывает сопротивление трения движению материала при разгрузке, упругость кусков и другие факторы. Практически принимают [c.165]

Теоретический анализ и экспериментальные данные показывают, что т]ш — функция Рг и комплекса, включающего в себя Кеш, отношение высоты эквивалентной шероховатости канала к его эквивалентному диаметру /Сэ/ э, а также коэффициент сопротивления трения шероховатого канала ш [c.93]

Мощность yV , кВт, сил сопротивления трення ротора о воздух возрастает е увеличением угловой скорости ротора и составляет [c.319]

Уравнения (4.10), (4.24), (4.28) и (4.41) позволяют связать коэффициенты сопротивления трению и гидравлического сопротивления с величиной К и второй производной функции /(т]) на стенке [1] [c.128]

Гидравлическое сопротивление обусловлено сопротивлением трения и местными сопротивлениями, возникающими при изменениях скорости потока по величине или направлению. [c.9]

Пренебрегая работой подъема, можно представить изменение давления как следствие действия сил гидравлического сопротивления — трения. При однофазном потоке через трубу изменение давления др на элементарном участке (1х зависит от коэффициента [c.66]

При машинном расчете коэффициента сопротивления трения в турбулентной области движения среды в гидравлических гладких трубах (е < вкр) следует пользоваться уравнением (10,64), а для шероховатых труб(е > кр) — уравнением (10,66) или (10,67). [c.251]

Пренебрегая работой подъема, можно представить и.зменение давления как следствие действия сил гидравлического сопротивления — трения. Прп однофазном потоке через трубу изменение давления с1р на элементарном участке ( х зависит от коэффициента трения /, плотности потока р, линейной скорости потока V, диаметра трубы (1 [c.88]

Исследованы фильтровальные диски диаметром 5 см, полученные прессованием волокон из нержавеющей стали до пористости 40—95% и затем спеканием при 1100—1300 °С диаметр волокон 8, 25 и 50 мкм при большом отношении длины к диаметру [38]. Установлено, что такие фильтровальные перегородки задерживают частицы меньшего размера с большей вероятностью по сравнению с перегородками из спекшихся порошков поры исследуемых перегородок меньше закупориваются и перегородки легче регенерируются. При исследовании проницаемости учтены сопротивление трения и инерционное сопротивление в соответствии с известной зависимостью (см. с. 24). [c.381]

Совершенно очевидно, что с уменьшением диаметра зерен при данной постоянной толщине слоя Яс = 200 мм увеличивается его относительная глубина Яс. я-Вместе с этим, как видно по табл. 10.1, резко увеличивается коэффициент сопротивления слоя Сся- Коэффициент сопротивления проходных каналов Скан У стенки, надо полагать, меняется при этом значительно меньше, поскольку сопротивление трения на самой стенке не меняется с изменением диаметра зерна. Следовательно, отношение сопротивления проходных каналов у стенки к сопротивлению слоя в остальной его части, т. е. отношение Скан сл. с увеличением Я / , существенно снижается. Это приводит к резкому возрастанию степени перетекания жидкости к стенке с уменьшением диаметра зерен, что видно по рис. 10.11. При этом, конечно, неравномерности потока здесь завышены, поскольку профили скорости получены на сравнительно большом расстоянии от слоя (20—25 мм), и жидкость за слоем успевала частично перетекать к стенке под воздействием подсасывающего действия пристенных струек. [c.276]

Для приближенных инженерных расчетов можно дальше упростить решение задачи [73]. В частности, если принять 01 = 1, то это приведет к дифференциальным уравнениям, вытекающим из обычного уравнения Бернулли без учета влияния путевого расхода [45]. В уравнениях, полученных в работе [45], кроме того, вместо переменного по длине коэффициента сопротивления трения принят постоянный коэффициент сопротивления Сио.и определяемый экспериментально и учитываюш.ий приближенно кроме потерь в самом подводящем (отводящем) канале изменение удельной энергии за счет отделения (присоединения) масс жидкости и произвольность выбора значения 01. [c.295]

Здесь — коэффициент сопротивления трения I — длина участка тракта среды в канале м с1 — эквивалентный диаметр канала, м р — плотность среды, кг/м — средняя скорость среды в канале, м/с /1д —динамическое давление (напор) среды, Па. [c.248]

Коэффициент сопротивления трения зависит от ряда факторов рода жидкости, ее режима движения, плотности и вязкости, состояния поверхности, наличия теплообмена и др. Для его расчета в случае изотермического потока, т. е. при отсутствии теплообмена, при ламинарном режиме движения среды в гладких трубах действителен закон Пуазейля [c.249]

Коэффициент сопротивления трения стальных шероховатых труб. [c.252]

М — число ходов в трубной зоне аппарата). Для учета влияния отложений на гидравлическое сопротивление в трубной зоне аппарата аналогично расчету а заменяют в на во по формуле (10,7) при определении Тт, чисел Яе и Ог, коэффициента сопротивления трения и ДЯт- Структура расчета ДРт включает в себя две блок-схемы одна—для расчета (шифр БС — ДЯт. рис. 77), другая —для расчета (шифр БС —5, рис 78). [c.253]

По величине с помощью графической зависимости, приведенной на рис. 72, определяется коэффициент сопротивления трения н. [c.259]

Для малых плотностей орошения разница между сопротивлением орошаемого и неорошаемого аппарата будет относительно малой величиной и поэтому незначительное количество энергии будет использоваться для передачи массы. При малых плотностях орошения сопротивление орошаемого аппарата зависит в основном от сопротивления трения газа о геометрическую поверхность канала. При малых плотностях орошения массопередача будет осуществляться в пленке жидкости на геометрически фиксированной поверхности. [c.149]

Коэффициент л в уравнении (П-52) отражает не только влияние сопротивления трения, но и дополнительных местных сопротивлений, возникающих при движении жидкости по искривленным каналам в слое и обтекании ею отдельных элементов слоя. Значение А, находят по эмпирическим зависимостям Я = /(Не), где Ке — критерий Рейнольдса. Для ламинарного режима (Йе<50) движения жидкости зависимость Я от Ре имеет вид Я = С /Ре, где С — константа. [c.64]

Сопротивления при течении жидкости создаются внутренним трением жидкости и трением жидкости о стенку, а также завихрениями в местах изменения сечения канала или изменения направления течения. Поэтому сопротивлени в зависимости от природы возникновения, разделяются иа сопротивление трения и местные сопротивления. [c.168]

Конечно, для более точного расчета коэффициента сопротивления трения при неизотермическом течении необходимо учитывать зависимость его от критериев Gr и Рг. Кроме того, при неизотермическом течении должно также учитываться сопротивление самотя-ги, возникающее вследствие того, что вынужденно.му движению нагретой жидкости в нисходящих участках канала противодействует подъемная сила, направленная вверх. Сопротивление самотяг определяется соотношением [c.169]

Все сопротивления делятся на сопротивление трения (Аргр) и местные сопротивления (Лрм.с). Полное гидравлическое сопротивление определяется суммой указанных сопротивлений, т. е. [c.30]

Мощность пульсатора для ситча-той колонны. Вместе с подвижными частями пульсатора (поршень, мембрана) в поступательновозвратное движение включен столб жидкости в колонне (рис. 4-32). Для выполнения этого движения необходимо преодолеть три силы гидростатическое давление столба жидкости, инерцию массы жидкости, сопротивление трения жидкости в тарелках. Сумма этих сил имеет наибольшее значение на дне колонны. Она подвергается циклически повторяющимся изменениям в соответствии с характе- [c.355]

Уточненные формулы расчета иа основе уравнений движения и формул Эргана с использованием экстраполяционной зависимости расчета распределения порозности по сечению слоя, основанной на опытах [1591, а также с учетом сопротивления трения воздуха о стенки канала получены позже [164 1. Сопоставление результатов расчета ио этим формулам с даппымн опытов (216, 218 1 дано па рис, 10.18, из которого впдио вполне удовлсгворительное их совпадение. [c.280]

Введение дополнительного уравнения yi/=idem вместо условия yi, = ai приводит к тому, что абсолютные характеристики каждой из поверхностей не могут быть получены. Однако, разделив (2.14) исследуемой поверхности на аналогичное уравнение заданной поверхности, можно получить отношения одноименных характеристик вида Q2/Q1. Fi P и т. д. Обозначим эти отношения т]у (где У — обозначение рассматриваемой величины). В результате получим 11 уравнений с 14 неизвестными [для Re./, входящих в виде функции в коэффициенты теплоотдачи и сопротивления (трения), отношение в явном виде не может быть выражено]. Из полученных уравнений найдем отношение характеристик поверхностей в виде tik. Для этого может быть использован аналитический метод. Так как Ч), = = 1 то из (2.14) имеем [c.23]

При наличии естественной шероховатости увеличиваются как теплоотдача, так и гидравлическое сопротивление, причем зависимость (6.11), найденная Бурком [51], показывает, что для газовых теплоносптелей с Рг 1 коэффициент эффективности всегда меньше единицы, т. е. Т1ш" <1. Однако условие Й7=1(1ет хотя и удобно для экспериментального сравнения коэффициентов теплоотдачи и коэффициентов сопротивления трения при течении потоков в шероховатом и гладком каналах, является частным [c.93]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.64 , c.67 , c.68 ]

Технология натуральных эфирных масел и синтетических душистых веществ (1984) -- [ c.275 ]

Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.63 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.85 ]

Явления переноса в водных растворах (1976) -- [ c.184 , c.187 , c.188 , c.220 , c.226 , c.316 , c.319 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.152 , c.171 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 (1964) -- [ c.292 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.87 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.152 , c.171 ]

Основы теории горения (1959) -- [ c.34 ]

Гидродинамика, теплообмен и массообмен (1966) -- [ c.83 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология