Экспериментальное определение коэффициента теплопередачи

Цель работа — экспериментальное определение коэффициента теплопередачи К в теплообменнике расчет термического сопротивления загрязнений стенки сравнение тепловой проводимости загрязнений стенки с коэффициентами теплоотдачи и теплопередачи. [c.116]

Однако следует упомянуть, что экспериментальное определение коэффициента теплопередачи при нагреве металла в жидких средах чрезвычайно трудно. По этой причине на практике применяется метод определения конечных результатов. Пример этого метода дан на рис. 75, показывающем время нагрева в ванне , необходимое для достижения хороших результатов, в функции толщины полосы и проволоки. [c.38]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ [c.109]

Выведенные уравнения могут быть также использованы для экспериментального определения коэффициентов теплопередачи [25, 26]. [c.47]

Целью настоящей работы является экспериментальное определение коэффициентов теплопередачи, достигаемых в приводе и реакционном пространстве аппаратов нового типа. [c.187]

При проектировании новых и реконструкции существующих производств серной кислоты большое значение имеет расчет теплообменной поверхности кислотных холодильников. Ранее [1, 21 на основе практических и экспериментальных данных для определения коэффициента теплопередачи холодильников было предложено приближенное выражение однозначного вида для всех типов холодильников [c.101]

Цель работы — экспериментальное определение коэффициента теплопередачи К в паровом подогревателе для воздуха при разных его расходах и получение обобщенной расчетной зависимости между критериями Nu и Re для воздушного потока, т. е. определение численных значений постоянных величин С и п в формуле (14-9). [c.111]

Если исключить точки, где возможно каналообразование, то числа Нуссельта, определенные по экспериментальным значениям коэффициента теплопередачи, отклонялись от величин, вычисленных по уравнению (22), на 5% [44]. [c.42]

Экспериментальное определение коэффициентов теплопередачи с точностью, достаточной для инженерных расчетов, может быть выполнено на действующих производствах и на опытных установках. [c.184]

Большинство экспериментальных работ по определению коэффициента теплопередачи в слое проводились с шарами или с телами другой геометрической формы, но одинаковых размеров, поэтому требование равномерного распределения материала по сечению автоматически выполнялось. Во многих случаях соблюдалось условие автомодельности по H/d и Did и выполнялось условие равномерного распределения теплоносителя на входе в аппарат (модель). [c.87]

Соотношение Кр Кр.ф < Кф встречается чрезвычайно редко, но оно возможно при неточном расчете Кр, неправильном определении ср, существенном отличии экспериментального режима от проектного и др. Практически трудно рассмотреть и проанализировать все возможные случаи соотношений коэффициентов теплопередачи Кр, Кр.ф и Кф, но их взаимосвязь всегда указывает на вполне определенные недостатки или преимущества отдельных АВО или системы воздушного охлаждения. [c.76]

Получение расчетных уравнений, выражающих в явном виде зависимости (11.21) и (11.22), производилось экспериментально, путем определения влияния отдельных параметров на скорость процесса [42, 165, 178]. В ходе исследований определяли общий коэффициент теплопередачи [К , Вт/(м -°С)] и коэффициент массопередачи при теплообмене [р, кг/(м -ч)] по формулам [c.96]

Агафонов [42] применяет для определения площади поверхности теплообмена конденсаторов энергетических установок известную формулу Грасгофа с использованием коэффициента теплопередачи, учитывающего массовую скорость парогазового потока, содержание инертных газов и особенности конструирования трубного пучка. Приведенная формула для расчета коэффициента теплопередачи обобщает результаты экспериментального исследования судовых конденсационных установок. Поэтому предлагаемый метод расчета не может быть перенесен на конденсаторы химико-технологических процессов. [c.38]

В результате обработки экспериментальных данных были найдены средние значения коэффициентов теплопередачи, определенные по температурному напору между конденсирующимся паром и кипящей жидкостью. За температуру жидкости принималась средняя температура на участке кипения. Максимальные весовые [c.61]

По зависимости (П.З) проверяют допустимость значения выбранного или определенного экспериментально. Толщина изоляции считается достаточной, если коэффициент теплопередачи ограждения при заданных температурных условиях создает условия, когда ст.н> р< т. е. температура наружной стенки остается больше температуры точки росы. [c.21]

Формула (I, 16), конечно, не решает вопроса о расчете процесса теплопередачи, но просто сводит его к определению коэффициента теплоотдачи. Последний должен быть определен либо из экспериментальных данных и выведенных из них эмпирических формул, либо с помощью методов теории подобия, как будет изложено ниже. [c.29]

Самым трудоемким при вычислении коэффициентов теплопередачи является определение значений коэффициентов теплоотдачи. Чаще всего для этого используют результаты аналитических и экспериментальных исследований, представленных в виде математических зависимостей между числами подобия. Для наиболее часто встречающихся случаев такие зависимости приведены в гл. 5. [c.165]

В литературе имеются работы, посвященные экспериментальному изучению скоростей теплопередачи и диффузии при прохождении газовых потоков через неподвижный слой, состоящий из зернистых частиц. В этих работах получены обобщенные эмпирические уравнения для определения значений коэффициентов переноса массы в зависимости от режима движения потока. На примере процесса высушивания твердых частиц в струе воздуха в ряде работ изучались скорости переноса тепла и массы, причем зерна высушиваемого слоя по размерам и форме моделировали гранулы промышленных катализаторов. [c.399]

Критериальную зависимость для определения коэффициента теплоотдачи во внутренней (жидкостной) полости авп получить весьма сложно из-за больших технических трудностей, связанных с измерением температур воды в полости В. В связи с этим коэффициент теплопередачи К определялся экспериментально по количеству тепла Q, которое отводилось от теплоносителя (воды) хладоносителем (воздухом) по известной формуле K=Fj Q Q. [c.104]

Приведены результаты экспериментального определения коэффициента теплопередачи (К) при нагревании и кипении воды конденсирующимися парами ВОТ (дитолилметана) в реакторе с пропеллерной мещалкой и встроенным цилиндрическим теплообменным элементом. К при нагревании воды изменялся в пределах 175— 333 ккал/(м -ч-°С). При кипении воды К получен порядка 400 ккал1(м -ч-° С). Приведены некоторые гидродинамические характеристики аппарата. Табл. 2, рис. 1, библиогр. 4 назв. [c.181]

При определении коэффициента теплопередачи по уравнению (VI. 78) или (VI. 79) необходимо учитывать отложенря накипи и других загрязнений на поверхностях теплообмена. Принимают, что эти отложения образуют твердые слои, параллельные стенкам. Коэффициенты теплопроводности отложений в значительной степени зависят от природы жидкостей. Толщина этих отложений изменяется также со временем. При отсутствии экспериментальных данных для ориентировочной оценки теплопроводности отложений рекомендуется пользоваться Приложением Х1П. [c.183]

Определенная экспериментально величина коэффициента теплопередачи конвекцией а для титана оказалась равной 1 200— 1 300 ккал1м град ч. С учетом этого тепловой поток конвекции от жидкого металла к гарниссажу в общем виде можно определить как [c.199]

При помощи понятия эффективности флюидизации учитывается связь между коэффициентом теплопередачи, плотностью частиц и плотностью газа. Вводятся также фактор формы, диаметр частиц и пористость слоя. Хотя объемная плотность кипящего слоя. не учитывается, но она является функцие плотности частиц и газа, а также весовой скорости газа. Включение этих трех независимых переменных может оправдать отсутствие зависимой переменной — концентрации твердых частиц в слое. Предыдущие соотношения [33] были ограничены областью сферических частиц одинакового размера. Зависимость, которую привели Лева и соавторы, основана на экспериментальных данных с частицами различных размеров и формы, поэтому она может оказаться полезной при определении коэффициентов теплопередачи для наиболее часто встречающихся систем, в которых размер частиц неодинаков, а форма отлична от сферической. [c.31]

При 2 200< Ке< 10 ООО, т. е. для переходной области, коэффициент теплообмена более точно может быть определен только по соответствующим экспериментальным кривым, если они имеются для данной жидкости или газа. Для приближенного определения коэффициентов теплопередачи при движении теплоносителей в трубах в смещанной (переходной) области (2 300<Ке< <10 000) Б. С. Петухов предлагает определять точку перехода от ламинарного вязкостного режима к турбулентному (точку, соответствующую расстоянию X от входного участка трубы) по уравнению [c.33]

Ре. Таким образом, вместо многих факторов, которые оказывают влияние на теплопередачу, применяется только одна переменная величина. Графически можно очень легко изобразить ее при помощи одной кривой, а в логарпф.мичеакой систе.ме координат часто при помощи прямой. Несмотря на то, что можно привести различные возражения против применения данной теории, а следовательно, и вышеприведенных уравнений, оценка результатов экспериментов, полученных в течение последних лет при самых различных условиях, показывает, что фор..мулы теории подобия. могут выразить наблюдающиеся закономерности с достаточной для практических целей точностью. Простота формы делает их более предпочтительными, чем формулы. Прандтля, которыми, несмотря на их лучшее физическое обоснование, также нельзя пользоваться без экспериментального определения их коэффициентов. Конечно, не следует упускать из виду и того факта, что показательная функция вышеприведенного вида [см. уравнение (40)] не представляет истинного изменения функции, а является лишь оптимальным приближением в определенных пределах. Применение метода экстраполяции для существенного расширения этих пределов могло бы также привести к большим ошибкам. Поэтому в по следние годы много труда было затрачено на то, чтобы точно установить, а в необходимых случаях и расширить область применения указанных формул в обоих направлениях. [c.33]

Приведем конкретный пример определения коэффициентов теплообмена для аппаратов периодического действия трех типов с индукционным обогревом (вариант I) с теплопередачей от конденсатной пленки высокотемпературного органического теплоносителя (вариант И) с теплопередачей от однофазного жидкого органосиликонового теплоносителя (вариант III). Экспериментальные кривые нагрева T t), (/) приведены на рис. XI. 1. Возмущающие воз- [c.283]

Температура воды,подсчитанная по показаниям этих термопар, отличалась от температуры насыщения, определенной по давлению в трубе, не более чем на 3° С. Питательная вода до поступления в парогенератор подогревалась до температуры насыщения в жидкометаллическом подогревателе. Средний для всей трубы коэффициент теплоотдачи к воде устанавливался из полного коэффициента теплопередачи по значениям коэффициента теплоотдачи к жидкому металлу, сопротивления стенки трубы и сопротивления оксидной пленки, определенного из специальных опытов. Определенные таким образом коэффициенты теплоотдачи изменялись от 1,82- 10 до 9,38- 10 ккал/м - час С. Авторы работы установили локальные коэффициенты теплоотдачи для выходного сечения по предложенному Муммом [77] уравнению (10) и сравнили их со средними значениями коэффициента теплоотдачи, подсчитанными по описанному выще методу. Совпадение расчетных данных с экспериментальными получилось неудовлетворительным. Среднеквадратичное отклонение экспериментальных данных от принятой зависимости составляло 41%, а разброс точек находился в пределах от -Ь 152 до — 64%. В опытах па--росодержания непосредственно не измерялись и поэтому количество пара на выходе подсчитывалось из теплового баланса, что приводило к большим ошибкам. При подсчете паросодержания смеси на выходе из экспериментального участка по тепловому балансу конденсатора разброс данных в среднем достигал 22%. Так как паросодержание и коэффициент теплоотдачи определялись довольно приближенно, никаких выводов из данной работы сделать нельзя. [c.56]

На рнс. 94 приведен один из возможных вариантов зональной разбивки для моделирования теплобаланса промышленной установки. Там же показаны результаты численного расчета зональных температур для случая изменения условий теплообмена установки с окружающей средой (улучшение теплоизоляции нижней затворной части и реконструкция нижнего обогрева). Температуры элементов (в °С), соответствующие исходному состоянию установки, по которому идентифицировалась модель, показаны на рисунке внутри соответствующих элементов. Расчетные температуры элементов для измененной установки приведены выносными линиями, под этими линиями указаны экспериментальные температуры (в °С). Расчетные и экспериментальные данные соответствуют одинаковым условиям обогрева установки. В этой модели внешняя теплоизоляция не моделировалась, а учитывалась только с помощью соответствующих коэффициентов теплопередачи (термосопротивлений). Из рис. 94 видно, что даже такая упрощенная модель дает удовлетворительную точность расчетов и позволяет Оценивать возможные последствия реконструкции промышленной установки синтеза без предварительного натурного экспериментирования. Стремиться к точности расчетных моделей, превышающих 5 °С (для абсолютных значений), нецелесообразно из-за очень больших трудностей с экспериментальным определением температур крупногабаритных установок с ошибками меньше, чем 2—3 °С. К тому же эти модели дают усредненные по элементам температуры. [c.277]

Из уравнений (3.7) и (3.8) следует, что тепловая мощность прямо пропорциональна подъему равнопес-ной температуры. Однако пока коэффициент теплопередачи является величиной постоянной, скорость тепловыделения не зависит от а. Это проверяется экспериментально. Кроме того, эквивалентная масса (prV + w) прямо пропорциональна 0 . Иначе говоря, в геометрически подобных калориметрах подъем равновесной температуры обратно пропорционален квадрату диаметра стакана, а а прямо пропорциональна диаметру стакана. Приведенные выше зависимости можно использовать для определения размеров при проектировании калориметра. [c.61]

Определение величины поверхностного натяжения имеет большое значение для технических расчетов например, для вычисления коэффициента теплопередачи в процессе кипения жрадкости, для определения движения потока в бинарных системах жидкость— пар, для расчета процессов ректификации и т. д. Поэтому многократно предпринимались попытки найти уравнения, по которым можно было бы находить значения о. Обычно эта величина рассчитывается с помощью статистической теории поверхностного натяжения. Эйринг и его сотрудники [8] вычислили поверхностное натяжение и постоянную К (по Етвосу) для аргона, азота и метана, получив хорошее совпадение с экспериментальными данными. Одиако их уравнениями трудно пользоваться при технических расчетах. В этом случае поверхностное натяжение лучше определять по эмпирическим или полуэмпирическим формулам, собранным в обзорах Гамбилла [9, 10]. [c.198]

Были предложены другие решения [148—154], дающие возможность из кривых разогрева получить непосредственно величины коэффициентов теплообмена. Работа [148] в отличие от других решений позволяет учесть влияние продольной теплопроводности в слое, чего в других решение не учитывается. Обработка экспериментального материала, проведенная В. М. Линдиным и Е. А. Казаковой [144] по методам В. П. Майкова и Н. М. Караваева [149] и Б. Н. Ветрова и О. М. Тодеса [148], показала, однако, что по крайней мере при Re>5 в слое из частиц с малой теплопроводностью оба решения дают одинаковые результаты. В области Re<5 эффектом продольной теплопроводности, видимо, уже нельзя пренебрегать. Более существенной поправкой пои определении а из кривых разогрева должно быть влияние флуктуаций скорости в слое и изменения скорости у стенки аппарата (раздел IV. 1). Соотношения, выведенные для коэффициентов продольной дисперсии при нестационарном во времени поле концентрации (раздел IV. 2), действительны и для размытия тепловой волны. Некоторые расчеты, выполненные для введения соответствующих поправок в величину а, показали, что при R g lOO величина а без учета эффекта флуктуации скорости получается на 20% ниже действительной. При понижении величины Re эта поправка становится более существенной. Вследствие этих обстоятельств коэффициенты теплопередачи, полученные из кривых нестационарного разогрева, имеют более низкие значения, чем истинные величины а. На размытие кривой разогрева может влиять также разная плотность упаковки зерен в отдельных сечениях слоя (например, у стенок аппарата и в центре). Это приводит к различной объемной теплоемкости слоя и, следовательно, к разному темпу прогрева [146]. [c.413]

В рабочем режиме пары дитолилметана (ДТМ) с температурой 292°С из парокуба поступают в полость нагревательного элемента и конденсируются на его стенках, отдавая тепло массе, находящейся в реакторе и перемешиваемой мешалкой. Конденсат ДТМ по трубке 11 стекает обратно в парокуб. Для выполнения теплотехнических расчетов при использовании аппарата в промышленности необходимо иметь данные о достигаемом коэффициенте теплопередачи (К, Вт1 м--К.). Поскольку значение К определяется многими факторами, в том числе свойствами теплоносителя, конфигурацией реактора, условиями перемешивания, т. е. является специфичным для данной конструкции реактора, определение К необходимо производить экспериментально. [c.107]

Средняя температура материала при каком-то заданном положении на оси X нередко значительно превосходит температуру валков. Это можно легко показать при рассмотрении энергетического баланса или замере температуры материала во вращающемся запасе игольчатой термопарой. Энергетический подход, позволяя оценить количество выделяющейся в материале энергии, не дает точного значения приращения температуры, так как при малой толщине листа коэффициент теплопередачи оказывается довольно значительным и часть генерируемого тепла сравнительно быстро передается валкам. Э ли и Финстон предложили формулы для расчета количества тепла, выделяющегося при каландровании, и определения температурного профиля в направлении оси У. Однако до настоящего времени не опубликовано никаких сведений об экспериментальной проверке этих уравнений. [c.450]

Определенный экспериментальным путем обш ий коэффициент теплопередачи от грающих змеевиков к тоиаривае-мому мелкозернистому материалу достигает 330 — 350 ктл1м час °С, что достаточно хорошо согласуется с литературными данными [8]. [c.132]

Значения коэффициентов теплопередачи, определенные Бартоломео и Катцем, лежали в пределах 50—320 кал1м час °С, причем более высокие значения соответствовали умеренной концентрации твердых частиц и частицам меньших размеров. Величина отклонений экспериментальных данных от линии, соответствующей уравнению (8), составляла 25% [3]. Хотя в указанных пределах изменения переменных разброс опытных данных был невелик, расхождение между этими данными [3] и данными Майкли и Трилинга [33] оказалось весьма значительным. Последние были получены в кипящем слое с непрерывной рециркуляцией частиц, т. е. воспроизводились истинные условия, встречающиеся в практике. Все прочие эксперименты были осуществлены в стационар ном кипящем слое. Однако в кипящем слое песка, графита, мяг кого кирпича и измельченных колец Рашига при диаметре трубки 36 мм значения коэффициентов теплопередачи были одинаковыми как при рециркуляции, так и без рециркуляции частиц [1]. [c.33]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология