Отношение давлений критическое

Рис. 6.35. Зависимость критического отношения давления от числа Мо нри турбулентном пограничном слое 1 — нерасчетное истечение из сопла, 2 — обтекание тупого угла, 3 — падающий извне скачок уплотнения, 4 — отношение давлений в прямом скачке, 5 — отношение давлений в косом скачке при а = 60°, 6 — отношение давлений в косом скачке при а = 30°

Для реального газа задача экономичного распределения сжатия между ступенями сложнее, чем для идеального. Она решается элементарно лишь при условии, что величина показателя избытка объемной энергии реального газа В (стр. 17) не изменяется с температурой, В этом случае избыточная работа в цикле реального газа АВ не зависит ни от характера процесса сжатия, ни от охлаждения газа между ступенями и при заданных начальном и конечном давлениях является постоянной величиной, прибавляемой к работе в цикле идеального газа. Тогда отклонение сжимаемости реального газа не мол<ет влиять на распределение сжатия, и минимум расхода работы как и у идеального газа достигается при равенстве отношений давлений по ступеням. Это условие относится прежде всего к водороду и гелию, которые имеют самые низкие критические температуры. Другие газы и пары условию независимости В от температуры удовлетворяют лишь в области высоких давлений. У одно- и двухатомных газов расхождение кривых В для различных температур, наблюдаемое главным образом при низких и средних давлениях, сравнительно невелико. В области таких давлений величина В к тому же мало влияет на расход работы. Поэтому распределение сжатия по ступеням компрессора производят, предусматривая равные отношения давлений. [c.67]

Поскольку корреляции [17] не давали правильных значений при достижении критических давлений, в [19] была предложена зависимость для поправочных множителей (рис. 13). Хотя непосредственно эту зависимость применяют только для пароводяных смесей, ее часто используют для других жидкостей при том же самом приведенном давлении (отношение давления Р к критическому давлению Р .). [c.190]

Прп расчете допускаемого давления по формуле (24) коэффициент запаса устойчивости по отношению к критическому давлению принят равным 2,6, при расчете по формуле (27) — равным 2,6— 4,0 при расчете по формулам (25), (26) и (28) коэффициент запаса прочности Пт = 1,5- 2,6. [c.52]

Критическое отношение давления определяется по аналогичной формуле, отличающейся лишь значением численного коэффициента, [c.342]

Так, например, если в результате взаимодействия пограничного слоя на пластине и падающей на нее ударной волны (при критическом отношении давления в ней) возникает Л-образ-ный скачок, сопровождаемый отрывом пограничного слоя (рис. 10.66), то, кроме потерь в системе ударных волн, возникают принципиально новые потери, связанные с наличием оторвавшегося потока. Если густота решетки пластин столь велика, что оторвавшийся поток внутри межлопаточного канала полностью выравнивается, то суммарная величина потерь остается такой же, как и для рассмотренного выше случая, когда влияние взаимодействия пограничного слоя и скачка не учитывалось произойдет только перераспределение потерь между зоной ударных волн и областью выравнивания потока. Увеличение потерь на выравнивание полностью компенсируется уменьшением по- [c.91]

Хотя это соотношение выведено специально для пароводяных смесей, оно применяется также и к другим жидкостям при том же самом отношении давления р к критическому давлению Рс (приведенное давление). [c.192]

С повышением давления потери энергии снижаются в уравнительной полости, но количество перетекающего газа в большинстве случаев при этом не уменьшается, так как отношение давления в уравнительной полости к давлениям в смежных ступенях остается ниже критического. Учитывая все сказанное, отметим, что применять уравнительную полость следует только при условии, если иначе нельзя достигнуть необходимого уравнивания поршневых сил. [c.129]

Аналогично, приведенное давление Рпр — отношение давления р к критическому давлению р р [c.206]

Критическое отношение давлений в горловине сопла и у входа в него при тех же условиях К Ркр ( 2 <-1 р, 1+-к 1,135 / 2 1,135-1 V1 +1-135 0,58 [c.140]

Пусть, например, при дозвуковой скорости на входе в трубу располагаемое отношение давлений П меньше критического отношения давлений [c.260]

Так как (Я1)< 1, то из последнего соотношения видно, что при течении в трубе с трением критическая скорость на выходе устанавливается при отношении давлений П > Пкр, где П р — отно- [c.262]

Рис. 6.34. Зависимость критического отношения давлений от числа Рейнольдса нри турбулентном пограничном слое нри М = = 1,95

При других значениях располагаемого отношения давлений положение скачка будет иным. На рис. 5.30 приведены результаты расчета по изложенному методу при различных значениях П. Предельно возможные режимы определяются, с одной стороны, достижением критической скорости на выходе из трубы (при расчете полагаем Я2 = 1 и находим наиболее удаленное от входа положения скачка уплотнения), а с другой стороны, возникновением скачка непосредственно за входным сечением трубы. В дан- [c.266]

Как следует из формул (151) и (152), относительное давление в точке отрыва и критическое отношение давлений увеличиваются при уменьшении числа или увеличении числа Мо. Физически это означает, что чем меньше число RI, тем больше силы вязкости, препятствующие отрыву. Увеличение числа Мо ведет к увеличению количества движения массы газа в пограничном слое, что затрудняет отрыв. [c.343]

Отношение давлений в косом скачке, возникающем из-за утолщения пограничного слоя вблизи точки отрыва, практически совпадает с критическим отношением давлений. По известному числу Мо и перепаду давлений на косом скачке можно определить угол наклона скачка относительно набегающего потока. [c.343]

Величина критического перепада для турбулентного пограничного слоя при Мо<1,2 больше отношения давления в прямом скачке уплотнения (рпс. 6.35) и отрыв не может возникнуть. На рис. 6.35 приведены также значения отношения давления в косых скачках уплотнения с углами наклона а => 60° и 30° относительно скорости набегающего потока, подсчитанные но формуле (45) гл. III. Эти значения при Мо< 1,4 (а = 60°) и Мо<3 (а = 30°) оказываются меньше критического отношения давления, и отрыв турбулентного пограничного слоя не возникает. [c.348]

Расчетным называют давление, соответствующее расчетному числу Маха истечения, значение которого определяется заданным отношением площадей критического и выходного сечений сопла. [c.401]

Таким образом, полученный ранее вывод о том, что при увеличении приведенной длины трубы до максимального (критического) значения скорость потока на выходе из трубы достигает скорости звука, справедлив только в том случае, если обеспечивается достаточное (завпсяш ее от величин Xi и х) отношение давлений П. [c.261]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. е. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемого потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

Интересно отметить, что если П = onst, то при Яг < 1 изменение приведенной длины трубы % всегда приводит к изменению скорости па входе в трубу, независимо от того больше илп меньше величина х ее критического значения для данного Я1 < 1. Сохранение Я1 = onst при изменении приведенной длины трубы и Я2 < 1 требует соответственно изменения величины располагаемого отношения давлений чем длиннее труба, тем большее значение П необходимо для поддержания заданного режима на входе, т. е. сохранения расхода газа. [c.262]

Так как предполагается, что отношение давлений в сопле двигателя выше критического значения, а сопло выполнено нерасширяющимся, то Xi = 1. Как указывалось, для расчета эжектора необходимо задать Яг и воспользоваться последовательно уравнениями (8), (12) и (13). Легко убедиться, что решение поставленной задачи неоднозначно. Заданным условиям удовлетворяет ряд эжекторов, отличающихся геометрическими параметрами а и /. [c.548]

Будем рассчитывать эжектор для работы на наивыгоднейшем критическом режиме. Ввиду того, что отношение полных давлений газов По = 12 достаточно высокое, а коэффициент эжекции небольшой, здесь целесообразно подобрать оптимальное сверхзвуковое сопло для эжектирующего газа. Для полного расширения эжектирующего газа сопло должно быть спроектировано на отношение давлений (к = 1,4). [c.550]

Используя выражения (2.42) и (2.44), можно получить выражение для отношения давлений в критической точке и на периферии диска для произвольного момента времени в процессе деформации капли [c.88]

Рис. 1.9. Зависимости критического отношения давлений газов в конечном и начальном сечениях трубопровода от параметров, характеризующи гидравлическое сопротивление

Если рж1рг больше критического отношения давлений p [24, 25] (т. е. 1 > > Kp), то геометрические параметры коллектора можно определить из соотношения [c.198]

Модели замороженного течения пригодны для расчетов критической скорости потока, но менее эффективны при расчетах коэффициента критического давления т (отношение давления в горлоштс сопла к давлению потока вверх но течег)ию). Одной из ] аиболес н]ироко используемых моделей для двухфазно]о критического потока является модель Генри—Фауске 164], согласно которой профиль температур от некоторой точки вверх по потоку до горловины связан с политропным расширением газовой фазы, что позволяет описать процесс массопереноса (испарения) посредством эмпирического выражения. Это дает возможность рассчитать локальное расходное массовое газосодержание в горловине сопла. [c.202]

В. К. Марков установил [18], что отношение нарахора данного вещества к его критическому объему равно отношению давления насыщенного нара этого вещества при 7 у=1 к его к])итическому давлению. [c.384]

Опытные данные показывают, что отношение давле1шй в отошедшем косом скачке рх/ро (критическое отношение давлений) не зависит от способа осуществления и интенсивности основного скачка уплотнения и от числа Рейнольдса, а определяется значением числа Мо внешнего певозмущепного потока. На рис. 6.34 приведены значения отношения давлений в отошедшем косом [c.345]

На режимах истечения из сопла с большим перерасширением, когда на срезе сопла устанавливается мостообразный скачок (рис. 8.10), отношение давлений на срезе ря ра может оказаться выше критического для пограничного слоя сопла при его взаимодействии с косым скачком уплотнения аЪ. В этом случае возникает отрыв пограпичного слоя от стенки п система скачков смещается внутрь сопла в сеченпе й, где скорость меньше X, < 1а) и давленпе перед скачками выше р, > Ра), чем в сечепии а прп надлежащем уменьшении отношения давлений в косом скачке [c.443]

Это значение Яг ограничивает область докритического истечения эжектирующего газа из сопла при всех больших значениях Яг истечение газа будет происходить под сверхкритическим перепадом давлений Р Р1,. Если в сопле эжектирующего газа отношение давлений превышает критическое значение, то скорость истечения газа из сужающегося сопла достигает скорости звука (Я1 = 1), и струя покидает сопло со статическим давлением, более высоким, чем давление окружающего сопло потока эжектируемого газа. При этом равенство давлений р ж р2 ш вытекающее пз него соотношение (24) между возможными значениями Я1 и Яг не соблюдаются. То же будет и в случае применения в эжекторе сопла Лаваля с неполным расширением при этом с некоторого значения По на срезе установится постоянная скорость (Я] = Яр1), не зависящая от статического давления в эжектируемом потоке. При постоянном значении Я1 = 1 (нерасширяю-щееся сопло) или Я1=Яр1>1 приведенная скорость эжектируемого газа Яг может иметь различные значения. Однако произвольно выбирая значение Яг для подстановки в расчетные уравнения, нельзя заранее быть уверенным, что такой режим работы эжектора реально осуществим. Имеется предельное значение Ягтш, ограничивающее область возможных режимов реальны лишь режимы, соответствующие Яг Ягт . Ниже в 4 этот вопрос рассмотрен подробнее. [c.517]

Кривая, соединяющая предельные точки кривых По = onst, является линией критических режимов. Реальными являются лишь режимы, соответствующие области характеристики между этой линией и осями координат. С увеличением отношения давлений По критическая линия приближается к оси ординат и при некотором значении Потах пересекается с ней. Эта точка, в которой коэффициент эжекции равен нулю, а степень повышения давления достигает максимально возможного для данного эжектора значения, соответствует режиму запирания эжектора. Изменение режима работы реального эжектора может происходить более сложньш образом, с одновременным изменением как полных давлений газов на входе, так и давления на выходе, и определяется выбранным способом регулирования режима. Смещение lij iiiit, соответствующей рабочему режиму, на поле характеристик эжектора в каждом случае может быть определено расчетом по методу, изложенному в 3. [c.527]

Результаты расчетов эжектора для различных сочетаний начальных параметров и расходов газов показывают следующее если эжектор работает на критическом (т. е. наивыгоднейшем) режиме и скорость смеси превышает скорость звука (Aa>l), то полное давление смеси на выходе из камеры ръ практически одинаково для эжекторов с нерасширяющимся и сверхзвуковым соплом даже при весьма больших значениях отношения давлений (По = 20—100) и при любых коэффициентах эжекции процесс смешения происходит в ускоряющемся потоке, потери на удар невелики и различие между ними в различных эжекторах несущественно. Однако поскольку потребная площадь камеры смешения при сверхзвуковом сопле получается меньшей, то меньше и величина Яз сверхзвукового потока, так как при G onst. T a = onst и = onst [c.536]

Для оценки скорости течения газов в конечном сечении трубопровода дополнительно к выражению (1.51) используется уравнение (1.49). Необходимо отметить, что скорость и течения газов в выходном сечении однородного трубопровода не может превышать критическую м р [30, 411. Для каждого трубопровода критическая скорость в выходном сечении наступает при определенном критическом отношении давлений р р = (р/ро)кр- Дальнейшее уменьшение давления за конечным сечением трубопровода при постоянном давлении ро в начальном сечении не изменяет давления в трубопроводе, поэтому скорость течения и расход газов в трубопроводе при ро = onst и достижении р = Ркр стабилизируются. [c.41]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология