Дьячкова

Наибольшая несущая способность слоя жидкости, по дай- ным А. К. Дьячкова, получается при т = 0,7. Тогда [c.83]

Минимальная толщина слоя жидкости определяется по формуле А. К. Дьячкова [18] [c.84]

ДЬЯЧКОВА Е.А. Геолого-экономическая оценка нефтяных месторождений в экстремальных природных условиях. 9 п. 45 к. [c.183]

Известно большое количество различных конструкций труб с внутренним оребрением. Большинство из них применяется для интенсификации теплообмена при кипении фреонов, протекающих внутри трубы. Однако их можно использовать и для интенсификации теплоотдачи со стороны хладоносителя. Трубы с цельнотянутым оребрением требуют специального изготовления на трубопрокатных заводах, поэтому их применение возможно лишь в перспективе. Трубы с гофрированными ребрами из-за малого эквивалентного диаметра более подвержены загрязнению, кроме того, в них слабее контакт между ребром и трубкой. Наиболее подходящими для нашей цели являются трубы со звездообразными вставками (типа в на рис. 1У-19). Подобные трубы из меди с алюминиевыми вставками были освоены отечественной промышленностью применительно к испарителям с внутритрубным кипением фреонов. Теплоотдача при кипении К22 в таких трубах была исследована Ф. Н. Дьячковым [39] (см. главу VI). В этом исследовании были получены значения эффективности контакта С , характеризующего тепловое сопротивление в месте соприкосновения ребра и трубки. Оказалось, что эффективность контакта зависит от температуры насыщения хладагента (так, при -Ь 5° С = 0,82, а при — 15 °С Ск = 0,6). Понижение эф( ктивности контакта с падением температуры является следствием различия коэффициентов линейного расширения для алюминия [а = (22ч-24) 10 ] и меди [а = (17-г-18) 10 ] и более низкой температуры алюминиевого сердечника по сравнению с медной трубкой. [c.116]

Научно-техническая конференция по итогам научно-исследовательских работ за 1968 г. Управление водопроводно-канализационного хозяйства. Под ред. Болотиной О. Т., Дьячкова А. В. и др. М., (1969. [c.228]

Анализы выполнены при участии студента II курса В. Дьячкова. [c.127]

Некоторые статьи освещают новые вопросы гетерогенного факельного горения Г. С. Головиной, К. И. Чередковой, Р. Н. Питина и Б. В. Канторовича — в пылегазовом факеле и, в частности, связи между выгоранием частиц твердого топлива и электропроводностью факела Б. А. Балина и С. Н. Шорина — по установлению связи нормальной скорости распространения пламени с дисперсностью и концентрацией инертной пыли, содержащейся в газовом потоке Б. Г. Дьячкова и М. Г. Нефедовой — по изучению влияния продольного электрического поля на скорость распространения пламени. [c.5]

Исследование кипения хладагентов в трубах с внутренним оребрением было проведено Г. Лавиным и Е. Юнгом [138], Е. Шлюнде-ром и И. Хавлой [149], Ф. Н. Дьячковым [39, 40]. Кроме того, полупромышленное испытание кожухотрубного испарителя с трубами с внутренним оребрением было выполнено X. Брокгаузом, М. Лютиным и Б. Слипцевичем [119]. Как уже было сказано ранее, опыты в работе [138] проводились при массовых скоростях хладагента (К 12 и К22) более 540 кг/(м -с), что значительно превышает значения, обычные для испарителей холодильных машин. Кроме того, в опытах температура кипения была чрезмерно высока (/о = 24 - -38 °С). Оба эти обстоятельства затрудняют широкое [c.154]

Наиболее обстоятельное исследование кипения в трубах с внутренним оребрением было проведено Ф. Н. Дьячковым [39, 40]. Объектом исследования были две трубы (поз. 3 и 4 в табл. У1-6). Изучалось кипение Я22 в обычных для холодильных испарителей режимах работы /(, = — 15 + 5 °С = 1 - 15 кВт/м шр = = 70 - -200 кг/(м -с) д = 0,1 -ь0,9. Кроме теплоотдачи и гидравлического сопротивления было изучено внутреннее тепловое сопротивление ребристой поверхности коэффициент эффективности ребра и сопротивление контакта между ребрами и трубкой. Было установлено, что при 4- - 6 кВт/м для пятиканальной трубы и д < 8-г-10 кВт/м для десятиканальной имеет место неразвитое кипение (влияние плотности теплового потока отсутствует). Были получены зависимости для локальных коэффициентов теплоотдачи при волновом (с перемычками), кольцевом и дисперсно-кольцевом режимах потока, а так же при дисперсном режиме. [c.156]

Расчеты для оребренных труб произведены по опытным данным Ф. Н. Дьячкова [40], а для гладкой трубы — по уравнениям, Бо-Пьерре — ( 1-13) и ( 1-15). При расчете коэффициентов теплопередачи наружное тепловое сопротивление (включая загрязнения) было принято одинаковым для всех труб и равным [c.157]

Анализы выполнены при участии студента II курса В. Дьячкова и дипломанта А. Дробаченко. [c.128]

С п и ц ы н В.И., Дьячкова Р.А. Концентриро-вание га из отходов уранового производства. - Атоин.энергия, [c.287]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология