Локальный коэффициент теплоотдачи

Рис. Х-23. Локальные коэффициенты теплоотдачи от наклонных труб диаметром 20 им (поперечное сечение аппарата 380 X 380 мм).

Г. Локальные коэффициенты теплоотдачи [c.445]

Рис. Х-22. Локальные коэффициенты теплоотдачи от горизонтальных труб (поперечное сечение аппарата 380 X 380 ммК

На участках гидродинамической и термической стабилизации происходит формирование профиля скоростей и профиля температур. В результате этого локальный коэффициент теплоотдачи не остается постоянным по длине трубы, а изменяется от бесконечно большого значения во входном сечении канала, асимптотически [c.104]

Характер потоков около вставок Локальные коэффициенты теплоотдачи Влияние вставок на пузыри Теплообмен [c.523]

Если локальны коэффициент теплоотдачи [c.57]

Аналогично температуре,горячей среды изменяется и температура стенки теплопередающей поверхности (рис. 1.22, штриховая линия). Это обстоятельство приводит к изменению локальных температурных разностей между стенкой и кипящим теплоносителем, а следовательно, и локальных коэффициентов теплоотдачи при кипении, поскольку между этими величинами имеется зависимость, часто выражаемая на практике как степенная [c.60]

Величину ал можно определить по формуле (4.18) или с учетом поправок на волновое движение, изменения физических свойств жидкости с температурой и. переохлаждение конденсата — по формуле (4.30). Величину локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата в работе [86] [c.130]

Лабунцов [72] для определения локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата предложил формулу [c.131]

Показано [26], что поперечный поток массы конденсирующегося пара оказывает существенное влияние на теплоотдачу при конденсации и должен учитываться в расчетах. Для случая спутного движения пара при конденсации его на вертикальной охлаждаемой поверхности локальный коэффициент теплоотдачи движущегося пара удовлетворительно описывается уравнением [26] [c.136]

Рассмотренный в работе [188] вопрос об ограничении значений коэффициента теплоотдачи, достижимого при кипении жидкости на пучках труб, тесно связан с явлением кризиса кипения. На протяжении последних лет этому явлению было уделено очень большое внимание. Связано это с резким уменьшением локального коэффициента теплоотдачи при кризисе (рис. 7.1) и, следовательно, с ухудшением теплопередающей способности поверхности теплооб [c.232]

Стандартные формулы для средних и локальных коэффициентов теплоотдачи получены не только применительно к стандартным граничным условиям, таким, как постоянная температура стенки, но также и для стандартных [c.84]

На рис, 2 приведе(га зависимость изменений локальных коэффициентов теплоотдачи Ыи/Рг". от относительного радиального расстояния гЮ от критической точки для различных отношений Н1П, где Н — расстояние от выхода из сопла до поверхности О — диаметр или ширина сопла. Рисунок взят из [13], где приведены данные по возгонке нафталина при единичном круглом сопле длл чисел Рейнольдса на выходе из сопла (Re=и)D/v) Не=54 ООО. Число Нуссельта [c.268]

Соответствующее соотношение для локального коэффициента теплоотдачи имеет вид [c.341]

Рис. 5. Локальные коэффициенты теплоотдачи при конденсации на вертикальной поверхности

Рассмотрим сначала случай, когда сдвигающее усилие на границе раздела превосходит гравитационные силы в пленке. При этих условиях локальный коэффициент теплоотдачи согласно [18] для ламинарной пленки имеет вид [c.342]

Следует отметить, что метод расчета, приведенный здесь, относится к локальному коэффициенту теплоотдачи. Поэтому он используется как часть последовательного расчета любой конструкции конденсатора. В принципе можно рассчитать средний коэффициент теплоотдачи, используя уравнение (18), и представить результаты в форме графиков, пригодных для конструкторов. Трудность возникает в определении т/ в зависимости от Ке, так как т / зависит также от других параметров. Это значит, что следовало бы получить большое число графиков, чтобы охватить все важные случаи. [c.343]

Вертикальная пластина. Для ламинарного потока и касательных напряжений на границе раздела, равных пулю (т/ =0), локальный коэффициент теплоотдачи а (г) на расстоянии г ло поверхности от начала пленочного кипения равен [c.400]

Теплоотдача при поперечном омывании труб и, особенно, трубных пучков характерна в теплообменной аппаратуре. В этом случае условия омывания труб жидкостью изменяются по окружности трубы, что приводит к резкому изменению значений локальных коэффициентов теплоотдачи. [c.118]

В экспериментах [3.15, 3.16] локальный коэффициент теплоотдачи но определению принимался равным [c.166]

Рис. . Локальные коэффициенты теплоотдачи а и теплопроводиости Х(г) для сферы диаметром 200 им при атмосферной давлении газа

М.М. и длиной 2,15 м, включенной в контур с естественной циркуляцией. Результаты опытов были представлены в виде эмпирического уравнения. По полученным данным при паросодержаниях выше 8% локальные коэффициенты теплоотдачи не зависят от весовой скорости жидкости и пара. Коэффициенты теплоотдачи по длине экспериментального участка не изменялись, но исследователи не рассматривали отдельно влияния паросодержания и температурного напора. Между тем, влияние температурного напора было определяющим при низких паросодержаниях, когда основное воздействие на интенсивность теплообмена оказывает пузырьковое кипение, в то время как при высоких паросодержаниях основное влияние оказывает высокая скорость жидкой пленки. [c.106]

Авторы пришли к выводу, что в исследованиях по теплообмену при кипении в трубах необходимо измерять локальные коэффициенты теплоотдачи и установить влияние паросодержания на их значения. На участке между входным сечением и сечением, в котором достигается акс.1 существует область поверхностного кипения выше этого участка — область пузырькового кипения. В работе изучался теплообмен только в этой последней области. Однако установлено, что около 10% полного количества генерируемого пара образуется в области поверхностного кипения. Это объясняется тем, что [c.112]

Надежные экспериментальные данные по значениям локальных коэффициентов теплоотдачи при теплообмене в условиях сухой стенки отсутствуют. [c.149]

В литературе приводится распределение (среднего за цикл) локального коэффициента теплоотдачи по радиусу крышки цилиндра двигателя с камерой в поршне (рис. 2.19). Здесь наблюдается аналогичная картина — убывание д с ростом г. Для вычисления а в центральной части днища крышки можно рекомендовать такой прием. Поскольку и = сг, О < г с + б [c.130]

Хотя отсутствие в литературных источниках экспериментальных данных по локальным коэффициентам теплоотдачи не дает возможности произвести сопоставление результатов расчетов с этими данными, однако большое количество экспериментальных материалов по средним значениям коэффициентов теплоотдачи на различных ребристых поверхностях при различных скоростях и давлениях потока уже сейчас позволяет сопоставить их с результатами, полученными по разработанному алгоритму. [c.188]

Увеличение а особенно заметно к концу трубы, когда приближается к температуре стенки. Локальные коэффициенты теплоотдачи определяются по формуле [c.45]

Кроме того, вряд ли правомерно связывать изменение интенсивности теплообмена непосредственно с ориентацией змеевйка, так как маловероятно, что теплообменные характеристики слоя в различных точках его объема идентичны и строго постоянны во времени. По этой причине при изучении влияния ориентации поверхности в слое более правильно измерять локальные коэффициенты теплоотдачи. Из таких работ может быть сделан общий вывод о том, что в широком диапазоне скоростей ожижающего агента теплообмен несколько интенсивнее к вертикальным трубам, нежели к горизонтальным. Однако вблизи начала псевдоожижения горизонтальная ориентация труб столь же благо-Ариятна, как и вертикальная, поскольку низкие коэффициенты [c.529]

В главе X приведены некоторые результаты исследований (7, 8, 9] локальных коэффициентов теплоотдачи по периметру одивотаых горизонтальных и наклонных труб. Заметим, что при переходе к пучкам (иян рядам) труб наблюдается деформация распределения локальных коа ициентов теплоотдачи [7, 9], что указывает на изменение характера потоков вблизи трубы. — Прим. ред. [c.529]

Может, однако, случиться так, что харакгсристики теплообменника не удается рассчитать точно, так как локальный коэффициент теплопередачи и вообще нельзя определить, Причина этого заключается в том, что любой локальный коэффициент теплоотдачи зависит от тепловы.х граничных условий, особенно в ламинарном течении. Стандартным граничным условием при расчете локального коэффициента теплоотдачи является постоянная температура стеики. В реальных случаях температура стенки может претерпевать значительные изменения в зависимости от коэффициента теплопроводности материала стенки и от значений коэффициентов теплоотдачи и а. по обеим сторонам от нее. Поэтому среда /, среда 2 и стенка образуют термически взаимосвязанную систему, в которой локальный тепловой поток должен рассчитываться в кам<дон теч- [c.79]

Коэффициенты теплоотдачи от частицы к жидкости в насадочных колоннах и псевдоожиженных слоях имеют важную общую особенность. Их можно выразить через коэффициент тепло- и массообмена одиночной частицы с помощью некоторых корректирующих множителей, если только число Пекле для частиц велико (ианример, больше 1000) илн, что то же самое, мало число единиц переноса для насадочной колонны или псевдоожиженного слоя. Если же число Пекле для частиц мало, т, е. велико число единиц переноса теплоты, то средние коэффициенты теплоотдачи могут оказаться крайне малыми. По-видимому, этот эффект в соответствии с изложенным в 2.1.5 можно объяснить неоднородностью распределения скорости газового потока. Необходимо отметить, что в таком случае в расчетах уже нельзя использовать средний коэффициент теплоотдачи необходим так называемый микропотоковый анализ, основаншлй на детальном учете локальных скоростей течения и локальных коэффициентов теплоотдачи. Локальные коэффициенты теплоотдачи при малых числах Пекле теоретически рассчитывались, но экспериментальные данные до настоящего времени отсутствуют. По-видимому, в этом направлении необходимы дальнейшие исследования. [c.94]

Поскольку чаще, чем постоянная температура стенки, является заданной постоянная плотность теплового потока на стенкс, удобно заменить одну из зависимых переменных а и Та, на значение теплового потока Вт/№, с помощью соотношения, определяющего локальный коэффициент теплоотдачи. [c.275]

Процесс теплообмена в однофазной среде можро улучшить вдувом газа в жидкость через пористую нагреваемую поверхность 12]. В 57 показано, что впрыск однородной жидкости в турбулентный поток в трубе увеличивает локальные коэффициенты теплоотдачи в 5 раз. Подобный [c.326]

Для вертикальной пластины анализ ламипарного течения пара в пленке в предположении, что касательные напряжения на границе раздела отсутствуют, приводит к локальному коэффициенту теплоотдачи <х г) на расстоянии 2 по поверхности от начала пленочного кипения [c.378]

Изменение коэффициента теплоотдачи с паросодержанием. Полезно описать, по крайней мере качественно, последовательное изменение локальной температуры поверхности (или локального коэффициента теплоотдачи) по длине трубы по мере того, как происходит испарение.. Локальный коэффициент теплоотдачи можно получить делением тепловой нагрузки (постоянной по длине трубы) на разность температуры стенки и среднемассовой температуры жидкости. На рие. 1 гюказаны типичные изменения этих двух температур гю длине трубы. Изменение коэффициенга [c.379]

Длл нертнкальных труб при направлении потока нара сверху впи уравнения (II) — (14) исноль 5уются при течении со сдвигом и предполагается, что область течения сдвигом определяется темн же критериями. По в области течения бе сдвига локальные коэффициенты теплоотдачи рассчитываются по следующим соотношепияы [c.61]

Сравнивая полученные результаты (рис. 30) с результатами опытов И. Т. Аладьева [1], исследовавшего локальные коэффициенты теплоотдачи на начальных участках трубы в диапазоне отношений и М) = 1 50 при турбулентном режиме течения воздуха, можно заключить, что результаты экспериментов согласуются вполне удовлетворительно. И. Т. Аладьевым при числе Ке= 10 000 и параметре канала ( 7 ) =2 было получено отношение [c.52]

Температура воды,подсчитанная по показаниям этих термопар, отличалась от температуры насыщения, определенной по давлению в трубе, не более чем на 3° С. Питательная вода до поступления в парогенератор подогревалась до температуры насыщения в жидкометаллическом подогревателе. Средний для всей трубы коэффициент теплоотдачи к воде устанавливался из полного коэффициента теплопередачи по значениям коэффициента теплоотдачи к жидкому металлу, сопротивления стенки трубы и сопротивления оксидной пленки, определенного из специальных опытов. Определенные таким образом коэффициенты теплоотдачи изменялись от 1,82- 10 до 9,38- 10 ккал/м - час С. Авторы работы установили локальные коэффициенты теплоотдачи для выходного сечения по предложенному Муммом [77] уравнению (10) и сравнили их со средними значениями коэффициента теплоотдачи, подсчитанными по описанному выще методу. Совпадение расчетных данных с экспериментальными получилось неудовлетворительным. Среднеквадратичное отклонение экспериментальных данных от принятой зависимости составляло 41%, а разброс точек находился в пределах от -Ь 152 до — 64%. В опытах па--росодержания непосредственно не измерялись и поэтому количество пара на выходе подсчитывалось из теплового баланса, что приводило к большим ошибкам. При подсчете паросодержания смеси на выходе из экспериментального участка по тепловому балансу конденсатора разброс данных в среднем достигал 22%. Так как паросодержание и коэффициент теплоотдачи определялись довольно приближенно, никаких выводов из данной работы сделать нельзя. [c.56]

Ревил [88] провел опыты на испарителе с естественной циркуляцией, результаты которых опубликованы Пайретом и Избином 84]. Исследователь попытался, вводя в рассмотрение скорость двухфазного потока, связать данные по поверхностному кипению, объемному кипению и кипению при паросодержаниях, когда жидкая пленка захватывается паром. Он теоретически (для простой модели потока) показал, что эффективная толщина пленки на поверхности теплообмена обратно пропорциональна возрастающей по длине трубы скорости смеси. При этом локальный коэффициент теплоотдачи подсчитывается по формуле [c.69]

По данным авторов, давление оказывало влияние, обратное тому, которое установили другие исследователи. Авторы приводят графические зависимости локального коэффициента теплоотдачи от паросодержания для различных весовых скоростей и давлений в испарителе. Правда, следует отметить, что весовые скорости определялись недостаточно точно. Из графиков видно, что кривые, устанавливающие изменение коэффициента теплоотдачи в зависимости от паросодержания, проходят через максимум при паросодержаниях, больших 45%, значения а быстро падащт с ростом х. [c.107]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология