Теплопроводность плоской стенки

Рис. У1-2. К выводу ураинения теплопроводности плоской стенки а — однослойная етенка б — многослойная стенка.

Рис. 200. К выводу уравнения теплопроводности плоской стенки.

Теплопроводность плоской стенки при установившемся тепловом потоке. Рассмотрим теплопроводность плоской стенки (рис. 199), длина и ширина которой безгранично велики по сравнению с ее толщиной ось X расположена по нормали >к поверхности стенки. [c.286]

Уравнение теплопроводности плоской стенки. Рассмотрим передачу тепла теплопроводностью через плоскую стенку (рис. VII-3), длина и ширина которой несравненно больше ее толщины ось х расположена по нормали к поверхности стенки. [c.267]

Теплопроводность плоской стенки. Рассмотрим плоскую стенку толщиной б из однородного материала, имеющего коэффициент теплопроводности X. Температура на противоположных наружных поверхностях стенки равна 1ш, и причем ш, > ш - [c.124]

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ПЛОСКОЙ СТЕНКИ [c.444]

Уравнения (VII, 13) и (VI 1,13а) являются уравнениями теплопроводности плоской стенки при установившемся процессе теплообмена. [c.268]

Уравнение (11.12) называют уравнением теплопроводности плоской стенки при установившемся процессе теплопереноса. В этом уравнении величина А,/5 характеризует тепловую проводимость стенки, а обратная величина (5Д)-термическое сопротивление стенки. [c.269]

В горизонтальных щелях между двумя плоскими поверхностями процессы естественной конвекции среды и теплоотдачи определяются расстоянием между поверхностями (высотой щели) и распределением температур стенок. Если температура верхней стенки больше, то циркуляция среды в щелевом зазоре может отсутствовать и перенос теплоты сверху вниз рассчитывается как теплопроводность плоской стенки, состоящей из неподвижной среды, находящейся между поверхностями. При иных условиях между поверхностями возникают конвекционные токи непростой конфигурации (рис. 4.13). Внутри тонких вертикальных или наклонных прослоек вследствие взаимного влияния противоположных поверхностей разной температуры также могут возникать замкнутые контуры циркуляции среды, заполняющей пространство щели. В прослойках шаровой или горизонтальной цилиндрической формы циркуляционное движение среды за счет разности плотностей будет наблюдаться в той части зазора, где имеется вертикальный градиент температуры стенки (зона /), а в нижней зоне II среда практически неподвижна (рис. 4.14). [c.77]

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ПЛОСКОЙ СТЕНКИ И КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ [c.209]

Уравнение (2—13) является уравнением теплопроводности плоской стенки при установившемся состоянии процесса теплообмена, [c.287]

Теплопроводности плоской стенки при установившемся тепловом потоке. Представим себе плоскую стенку (рис. 117), длина и ширина которой безгранично велики по сравнению с толщиной. Теплопровод- [c.189]

Подставив найденное значение температурного градиента в уравнение (6.5), выражающее основной закон теплопроводности, получим уравнение теплопроводности плоской стенки при установившемся тепловом режиме [c.114]

Расчет интенсивности теплообмена при ламинарном движении пленки в роторном аппарате оказывается более громоздким и может быть проведен [29] в предположении о равномерной диссипации подводимой к ротору механической энергии в слое жидкости одинаковой толщины. Профиль температуры поперек ламинарной пленки находится из рещения задачи стационарной теплопроводности плоской стенки с равномерным внутренним тепловыделением— см. уравнение (2.39). Получаемое параболическое распределение температуры позволяет определить температуру на внещ-ней поверхности пленки. Теплообмен между ламинарной пленкой и валиком предполагается соответствующим пенетрационной теории массообмена в системах жидкость—жидкость [36]. Коэффициент теплоотдачи а оказывается зависящим от величины подводимой мощности, от величины теплового потока, а также от некоторых гидродинамических параметров, требующих предварительного определения. Методика расчета а при ламинарном режиме работы пленочных аппаратов оказывается громоздкой ее изложение приводится в работах [29, 37]. Предложенная модель проверена экспериментально и объясняет наличие экстремума а в зависимости от угловой скорости ротора. [c.136]

Последнее уравнение и является уравнением теплопроводности плоской стенки при установившемся со-стояниипроцессатеплообмена. [c.190]

Уравнение теплопроводности плоской стенки. Ранее (см. гл. 3) на базе основного уравнения переноса субстанции [уравнение (3.26)] было получено дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде, или уравнение Фурье (3.42) [c.268]

Теплопроводность плоской стенки определяется по формуле [c.36]

Как следует из уравнения (9.4), по закону Фурье количество передаваемого через плоскую стенку тепла пропорционально величине поверхности стенки Р. У плоской стенки ее величина одинакова с одной и с другой стороны. Однако при прохождении тепла, например, через толстостенные трубы, у которых внутренняя и наружная поверхности не равны, уравнение теплопроводности плоской стенки не может быть применено. [c.114]

Для вывода уравнения теплопроводности плоской стенки воспользуемся дифференциальным уравнением Фурье (6.9). [c.114]

Уравнение теплопроводности плоской стенки при установившемся тепловом режиме [c.186]

Теплопроводность плоской стенки определяется формулой [c.12]

Теплопроводность плоской стенки. Простейшим случаем теплообмена является поток тепла, перпендикулярный к плоской стенке. [c.12]

Величину Дт для простоты можно представить по аналогии с выражением теплопроводности плоской стенки [c.43]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.286 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.245 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.279 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.12 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология