Плоская стенка

Фиг. 15. Теплопередача через плоскую стенку.

Рассмотрим передачу тепла через слой однородного вещества, например через плоскую стенку толщиной 6. Примем, что температуры поверхностей стенки поддерживаются на постоянном уровне и равняются и /а- Режим теплопередачи является установившимся, стационарным, если установившаяся в отдельных местах гела температура не изменяется во времени. Через поверхность Р в перпендикулярном к ней направлении в единицу времени проходит количество тепла, равное ( фиг. 15). Температура t по направлению теплового потока уменьшается по толщине (1х на величину сИ. Согласно закону Фурье [c.22]

Движение жидкости или газа в трещине можно представить себе как движение в узкой щели между двумя параллельными плоскими стенками с расстоянием между ними б для такого движения справедлива формула Буссинеска, согласно которой средняя скорость движения жидкости в щели составляет [c.353]

Ж. ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ ПЛОСКУЮ СТЕНКУ [c.153]

Давление на плоскую стенку. Найдем силу давления жидкости на плоскую стенку, наклоненную к горизонту под углом а (рис. И-5). Площадь стенки равна Р = ВЬ. Разделим эту площадь на элементарные горизонтальные полоски шириной А/ площадью АР = ВА/. Определим силу давления на такую элементарную площадку. Гидростатическое давление на глубине погружения площадки будет равно [c.33]

Рассмотрим теплопередачу через однородную плоскую стенку толщиной б, коэффициент теплопроводности которой % (см. фиг. 15). [c.153]

Стенки аппарата должны быть достаточно жесткими. Толщину стенки цилиндрических футерованных аппаратов независимо от результатов прочностного расчета рекомендуется принимать не менее 6 мм при диаметре до 2 м и не менее 8 мм при диаметре более 2 м. Аппараты с плоскими стенками футеровать не рекомендуется, так как на них плохо держится плитка. Плоские днища необходимо укреплять балками. [c.27]

С — аэродинамический коэффициент, зависящий от формы аппарата для цилиндрического корпуса с = 0,7, для плоской стенки (площадки для обслуживания) с 1,4. [c.105]

Рис. 1. Передача тепла через однородную плоскую стенку.

Рис. 4. 2. Передача тепла через многослойную плоскую стенку.

Прямоугольные резервуары. Они просты -в изготовлении и поз-во.чяют наилучшим образом использовать площадь помещения, в котором установлены, однако расход металла на единицу объема у них в 3—4 раза больше, чем у цилиндрических, вследствие значительных изгибающих напряжений, возникающих в плоских стенках. Поэтому прямоугольные резервуары большой емкости применять нецелесообразно. Такие резервуары (коробки) используют для хранения небольших объемов жидкости и в качестве корпусов погружных холодильников, кожухов сушилок и для других [c.117]

Коэффициент теплопередачи для плоской стенки или при большом радиусе ее кривизны для труб при > 0,5 составит [c.145]

Коэффициент теплопередачи для плоской стенки может быть найден по формуле [c.14]

Толщина плоской стенки, не имеющей отверстий и штуцеров и укрепленной распорными болтами или связями, определяется [c.35]

Фото ]У-2. Полусферический пузырь в псевдоожиженном слое около плоской стенки аппарата. [c.161]

Гамильтон с соавт. полагают, что эффективные значения /ш, найденные в опытах по перемешиванию, слишком малы максимальное наблюдаемое значение близко к 2. При наличии циркуляции в газо-жидкостной системе относительный объем жидкости в кильватерной зоне пузыря превышает 2, так что с этой точка зрения псевдоожиженный слой подвержен циркуляции в незначительной мере . При исследовании двухмерных псевдоожиженных слоев тормозящее воздействие плоских стенок аппарата, вероятно, обусловливает уменьшение циркуляции. Предстоит еще выяснить, действительно ли это является особенностью двухмерного слоя в отличие от трехмерного. [c.309]

Опытные данные для каждого насадка при различных давлениях истечения удовлетворительно коррелируются уравнением тина (XV,1), но значения СЬ, хотя и превышают 0,5, никогда не достигают ожидаемой величины, т. е. 1. Если базироваться на аналогии с капельными жидкостями, то увеличение расхода псевдоожиженного твердого материала при истечении из насадков по сравнению с отверстиями в плоской стенке объясняется отсутствием сужения струи на выходе. Мы видели, однако, что сужения струи не происходит и в обычном отверстии таким образом, эффект применения профилированного насадка сводится к уменьшению сил взаимодействия между частицами. [c.582]

Наблюдение за перемещением твердых частиц (через плоскую стенку полукруглого аппарата диаметром 610 мм) показало, что из любой точки свободной поверхности слоя частица движется вниз в кольцевой зоне примерно но параболической траектории, приближаясь в радиальном направлении к фонтану . Бели при этом частица достигает основания слоя, то ее траектория деформируется коническим днищем. Следовательно, только на уровнях слоя, лежащих выше конуса, скорость нисходящего движения твердых частиц на периферии аппарата подобна их скорости в поперечном сечении всей этой зоны. Так, в слое пшеницы диаметром 152,5 мм и высотой 63,5 см поток твердого материала в кольцевой зоне, рассчитанный по наблюдаемой пристенной скорости частиц, уменьшался, начиная приблизительно от величины [c.637]

При нахождении эквивалентного диаметра необходимо знать зависимость термического сопротивления стенки от параметра оптимизации й г- Для профильных поверхностей ст находят при большом радиусе кривизны поверхности по формулам для плоской стенки. При наличии несущей поверхности в виде трубы удобно представить для расчетов через коэффициент 11 1 [c.125]

Фактор формулы для плоской стенки Пф = 1, для цилиндрической стенки Пф = —. [c.100]

Ф26. Тело, ограниченное четырьмя плоскостями Ф27. Плоская стенка Ф28. Изогнутая пластина Ф29. Лист (основа профильного листа) [c.322]

Приведенное уравнение справедливо не только для плоской стенки, но и для труб с отношением наружного и внутреннего диаметров й ар/й вн = 1,5. При этом погрешность в определении коэффициента теплопередачи не превышает 3%. [c.13]

Величина, обратная коэффициенту теплопередачи, называется общим термическим сопротивлением R. Из уравнения (1.2) следует, что для плоской стенки [c.7]

Зависимость приводится нами применительно к плоской стенке и без учета термического сопротивления последней. В первоисточнике [79] формула представлена в более общем виде. [c.59]

Рис. 5. Усредненные профили температуры на выходе из слоя. а — с внутренней кольцевой стенкой го = 0,192 м б — с внутренней плоской стенкой Го- оо H/da = 25 (/), 100 (2), 167 (3).

В конструктивном отношении большинство аппаратуры нефтегазоперерабатывающих заводов представляет собой цилиндрические сосуды с днищами сферической или эллиптической формы (всевозможные фракционирующие колонны, реакторы, теплообменники, емкости и др.). Сферическая форма корпусов аппаратов встречается редко, главным образом у емкостей для сжиженных газов и у электродегидраторов. Аппараты с плоскими стенками применяют еще реже. К этой группе относятся кожухи трубчатых печей, ящики конденсаторов-холодильников погружного типа и другие конструкции. [c.16]

Отсюда сила давления на плоскую стенку будет равна [c.34]

Итак, сила давления жидкости на плоскую стенку равна произведению величины смоченной площади стенки на величину гидростатического давления в ее центре тяжести. [c.34]

Передача тепла через плоскую стенку теплопроводностью. [c.156]

Рис. 1Х-4. Изменение температуры при теплопроводности через плоскую стенку.

Значительно реже изготовляют корпуса аппаратов с плоскими стенками такие аппараты применяют для работы при небольших перечитдах давлений и обычно используют в качестве кожухов сушилок, погружных холодильников н конденсаторов, корпусов фильтров и тому подобных аппаратов. [c.75]

Средняя величина щели между обеими стенками бв=3 м.ч. Коэффициент теплоотдачи среды, которая протекает в трубке, аг = 2000 ккал/м час°С коэффициент теплоотдачи снаружи аг = 1000 ккал/м час °С. Толщина стенки стал -,-ной трубки бс = 5 мм толщина чугуна бг = 25 мм. Ввиду того, что настоящий пример до.тжен служить только для сояоста1Вления, (расчет теплопередачи ведем для плоской стенки. [c.157]

Теплопередача разделяющую их однородную чистую стенку через плоскую стенку (рцс. 4.6), омываемую с одной стороны горячей жидкостью с температурой 1/ , с другой — холодной с температурой Температуры поверхностей стенки и неизвестны. Поверхность стенки Р м , толщина ее б и теплопроводность X ккал1м ч град. Суммарные коэффициенты теплоотдачи конвекцией соответственно равны а и 2 ккал/м -ч-град. Здесь сочетаются процессы передачи тепла од- [c.58]

Некоторые исследователи измеряли диаметр фонтана визуально, наблюдая его через плоскую прозрачную стенку полукруглых аппаратов. Сомнения, касающиеся искажения фонтана плоской стенкой, были рассеяны Михайликом производившим параллельные измерения в полукруглом и круглом цилиндрических аппаратах, используя в последнем упомянутые ранее пьезометрические датчики. [c.641]

При пробое резервуара ниже уровня жидкости в отверстии истечения в плоской стенке скорее всего можно ожидать появления однофазного потока жидкости. При этом мгновенное испарение будет происходить с внешней стороны места утечки. Если утечка обусловлена разрывом трубопровода, то мгновенное испарение в трубе, вероятно, приведет к возникновению двухфазного потока. Из-за мгновенного испарения скорость потока будет ниже, чем скорость для однофазного потока жидкости при том же перепаде давления [Perry,1973]. Тем не менее при пробое ниже уровня жидкости массовый расход будет больше, чем при пробое подобного размера выше уровня жидкости. [c.82]

Для случая плоской стенки (а = onst) получим ранее выведенные уравнения. [c.36]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология