Расход стержневого течения

Течение пленки со свободной поверхностью изображено на рис. 2.1. Жидкость истекает из распределителя через щель шириной а, и в зависимости от расхода Q, конструкции распределителя и длины щели Ь могут быть реализованы четыре различных варианта входного профиля скорости пленки. При Ь 0,08а Re реализуется развитый параболический профиль [35], как это показано на рис. 2.1( ), (d). В случае O fe 0,08а Re возможны все промежуточные профили, включая, наконец, и профиль стержневого течения при = О, как показано на рис. 2.1 (а), (Ь). [c.15]

Первый член этого уравнения представляет собой расход в области стержневого течения, а второй — расход, приходящийся на область сдвигового течения. Подставляя полученное выше выражение для скорости в уравнение (3-18), получим [c.85]

Форма профиля скорости не зависит от К, так как электрическое поле при пренебрежимо малом индуцированном поле создает постоянную по сечению потока объемную силу. Из (57) следует, что при постоянном расходе жидкости через. канал и переменном М с увеличением магнитного поля увеличивается и пондеромоторная сила, что приводит к большему заполнению профиля скорости. На рис. 7 построены профили скорости для различных значений М. При М=0 профиль скорости вырождается в параболический при тИ ос течение приобретает стержневой характер. Происходящее при увеличении М изменение профиля скорости за счет увеличения конвекции вблизи стенки и увеличения вязкой диссипации оказывает влияние и на теплоотдачу. , [c.33]

При атмосферном давлении стержневой режим течения наблюдался при значительных приведенных скоростях газа (15—20 м сек) [49] и малых расходах воды, от случай течения довольно сложен, так как для полного гидродинамического описания пленочного режима течения необходимо знать распределение фаз в потоке, распределение скоростей и касательных напряжений. Здесь любопытно отметить, что проведенные измерения профиля скоростей в двухфазном потоке и распределение фаз [92] показали, что в кольцевом потоке профиль скоростей изменяется от плоского, соответствующего закону распределения скоростей в турбулентном потоке ньютоновской жидкости, к заостренному, соответствующему ламинарному режиму течения. Кажущаяся вязкость у стенки больше вязкости каждой фазы Экспериментальные данные позволяют предположить, что течение двухфазной жидкости является неньютоновским. Поэтому теоретическое решение вопроса определения режимов и теплоотдачи при двухфазном течении связано с немалыми трудностями. При анализе процесса испарения в вос- [c.102]

В таких схемах газовая стабилизация (сжатие) дугового разряда на начальном участке течения (вблизи стержневого электрода) и стабилизация стенками канала на установившемся участке приводит к ограничению поперечных размеров ствола и, как следствие, к увеличению плотности тока в дуге и высокому уровню температур нагреваемого газа. На начальном участке, где поперечные размеры сечения ствола резко меняются, основную роль в теплопередаче играют конвективные процессы, которые должны быть учтены при построении расчетных моделей ствола. Известные экспериментальные данные и оценки характера течения газовой плазмы [1, 2, 3] позволяют считать, что практически во всей проводящей области ствола дуги на начальном участке даже при значительных расходах газа реализуется ламинарное течение, в окружающей дугу области при относительно малых расходах газа — ламинарное, а при больших — турбулентное течение. [c.120]

На рис. 12.22 приведено несколько рассчитанных профилей скоростей при различных значениях отношения д р/д й- При увеличении давления отношение д р/д 11 < О уменьшается ((д р/д увеличивается), как следует из уравнения (12.3-3). Для закрытого выхода я р/д а = —1) на рис. 12.22 показано, что интенсивное циркуляционное течение, возникающее между двумя параллельными пластинами, напоминает такой же поток в экструдерах с двумя зацепляющимися червяками. Жидкость увлекается вперед к выходу обеими поверхностями и течет обратно в центре зоны (—V1/3 < I < 1/3 ). Для д р1да = —% скорость в центре зоны равна нулю, и встречное течение полностью отсутствует. Профиль скоростей, при котором для заданного расхода д и скорости Уо развивается максимальное давление, соответствует д р/д й = — /д (или = %). Наконец, при Я р/Я а = О имеет место ожидаемое стержневое течение. [c.455]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология