Скорость ламинарного течения, профил

Рис. 23. Профили скоростей ламинарного течения жидкости при разных значениях (5 (движение жидкости от оси к периферии барабана)

Рис. 6-28. Профили скоростей ламинарного течения разных жидкостей

Рис. 24. Профили скоростей ламинарного течения жидкости при разных значениях Р (движение жидкости от периферии тарелок к оси барабана)

Рис. 1.8. Профили скорости при ламинарном (а) турбулентном (б) течении.

Рис. 5-34. Профили скорости ири ламинарном ре -киме течения во взвешенном слое. Сплошные линии — ламинарное течение, штриховые — с учетом взаимодействия газовой и твердой фаз w — скорость газа, у — скорость твердых частиц.

На рис. 11.4.3 приведены измеренные профили средней температуры в виде зависимости ф от у. При = 470 профиль соответствует ламинарному течению. Однако в динамическом пограничном слое переход к турбулентности начался уже раньше. При О = 503 видны первые заметные изменения профиля температуры. Толщина теплового пограничного слоя возрастает. Профиль становится круче во внутренней части пограничного слоя и положе во внешней области. Эти изменения происходят вслед за изменениями поля скоростей. По данным работы [74] изменения профилей средней скорости и температуры имеют одинаковый характер. [c.42]

Пример 4-2. Неустановившееся ламинарное течение в круглой трубе. Жидкость с постоянными плотностью р и вязкостью и находится в очень длинной горизонтальной трубе длиной Ь и радиусом Н. Первоначально жидкость покоится. В момент времени = О в системе создают градиент давления рд—р )1Ь. Определить, как профили скорости изменяются со временем. [c.122]

В соответствии с работами [64, 65] предполагалось, что профили скорости для турбулентного течения при кипении с недогревом находятся между профилями скорости для турбулентного и ламинарного течения в гладких трубах. В подтверждение справедливости такого подхода сошлемся на работу [66], в которой при размещении на стенке канала твердых полусфер при турбулентном течении газа установлено отклонение радиального профиля скорости от профиля скорости в гладком канале. [c.95]

Проведенный анализ важен и в качественном отношении. Корректный подход к определению коэффициента массопереноса в этом случае связан с решением задачи конвективной диффузии. Предпринимались попытки такого решения в рамках пенетрационной теории с привлечением профилей скорости волнового течения, полученных на основании теории ламинарного пограничного слоя [208, 209]. С помощью численного решения уравнения конвективной диффузии, используя адекватные профили скорости, можно рассмотреть задачу об определении скорости массообмена при волновом течении жидкой пленки для случаев короткого или продолжительного времени контакта. [c.119]

Указанные профили изображены на рис. 2-5. Заметим, что если = )и , оба профиля скорости станут одинаковыми и сведутся к параболическому профилю скорости для ламинарного течения чистой жидкости в плоском канале (щели). [c.62]

Согласно [76] для полностью стабилизированного ламинарного течения, когда профили температуры и скорости сформированы, теплоотдача не зависит от длины трубы и, таким образом, среднее значение Ыи равно локальному Них. В этом случае расчет коэффициентов теплоотдачи осуществляется с помощью теоретических соотношений. [c.69]

Пограничный слой, возникающий при естественной конвекции вблизи полубесконечной вертикальной пластины конечной толщины, рассматривался в работе [42]. Предполагалось, что в пластине имеются произвольным образом распределенные источники тепла, причем выделяемая ими энергия рассеивается в жидкости за счет ламинарной естественной конвекции в установившемся режиме. Используя преобразование Фурье для уравнений теплопроводности и метод разложения в ряд для уравнений пограничного слоя, авторы работы [42] построили распределения температуры и теплового потока в пластине. Проведено исследование ламинарной естественной конвекции около конического, обращенного вершиной вниз ребра [54]. При этом процесс теплопроводности в ребре считался одномерным, а для описания течения использовались приближения типа пограничного слоя, что позволило получить соответствующие профили скоростей и температур. Исследовались течение около вертикальной пластины конечной толщины при постоянном тепловом потоке на ее поверхности и условия кондуктивной теплопередачи в пластине. Геометрическая схема этого случая представлена на рис. 17.5.1, в. Условие постоянства теплового потока приводит к появлению поперечного температурного градиента при у = О, который и обусловливает развитие процесса теплопроводности внутри пластины. [c.480]

Рис. УП-5. Профили скоростей в трубе при развитых ламинарном и турбулентном режимах течения.

В тех случаях, когда взаимодействием газа со свободной поверхностью пленки пренебречь нельзя (из-за его течения с достаточно высокими скоростями — на уровне нескольких метров в секунду), скоростной профиль ламинарно стекающей пленки деформируется (по-разному — в зависимости от направления и скорости газового потока). Причина — появление напряжения трения тг на свободной поверхности пленки (при восходящем движении газа считается Т5 > О, при нисходящем — та < 0). Для разных значений безразмерного комплекса выражающего соотнощение сил трения на свободной поверхности и веса пленки, получаются различные профили скоростей. Детально характеристики пленочного течения при взаимодействии с газовым потоком рассмотрены в литературе . [c.190]

Ламинарный поток имеет принятое распределение скоростей (течение Пуазейля). Распределение температур в ламинарном потоке при постоянной температуре стенки соответствует параболе четвертой степени . Профили температур и скоростей в цилиндрическом канале за электродуговым нагревателем газа [c.218]

В случае турбулентного течения на главное движение жидкости, происходящее в направлении оси трубы, налагаются поперечные движения, т. е. такие движения, направления которых перпендикулярны оси трубы. Поперечные движения создают обмен импульсами между соседними слоями. Это приводит к тому, что. распределение скоростей по поперечному сечению трубы при турбулентном течении получается более равномерным, чем при ламинарном. На рис. 17 изображены профили скоростей при ламинарном и турбулентном течениях в трубе. [c.38]

Рис. 5.36. Профили скорости при ламинарном режиме течения во взвешенном слое.

На рис. 6 представлены профили скоростей при ламинарном и турбулентном режиме течения в трубе. [c.43]

Результаты решения [1] дают безразмерные профили скорости = Ф (С) в диапазоне О 6,4 для значений 3 из диапазона [—0,1988 2,4]. Интересно, что значения /3 < О соответствуют замедляющемуся основному течению, т. е. течению на тыльной стороне клина или на начальном участке расширяющегося плоского канала. В указанном диапазоне осуществляется безотрывное течение. Отрыв пограничного слоя (условие дУ/х/ду = О на стенке) достигается при значении 5 = -0,199 (т = —0,091). Таким образом, ламинарный слой может быть безотрывным лишь при весьма слабых замедлениях. [c.171]

Не смотря на чрезвычайную грубость такого предположения, оно позволяет в некоторых случаях правдоподобно описывать крупномасштабную структуру турбулентного течения. Полученное решения представляет в этом случае ламинарный аналог реального течения, так как получаемые профили скорости соответствуют ламинарным, а не турбулентным режимам течения. Значения турбулентной вязкости часто превышают при этом молекулярную вязкость на многие порядки. Так, например, для задач описания крупномасштабных течений в атмосфере принимают значения турбулентной вязкости в диапазоне 10 "Ш, в то время как молекулярная кинематическая вязкость воздуха равна 2 10 " с (т.е. различие составляет 7-9 порядков ). [c.103]

Типичные черты турбулентных течений, иллюстрируемые струей в неподвижной среде. Осредненное по времени турбулентное течение подобно ламинарному, но при значительно больших величинах коэффициентов переноса (цэф>м-, если велико число Рейнольдса). Структура течения (угол расширения.струи, безразмерные профили скорости, поля концентрации) не зависит от. числа Рейнольдса, если оно настолько велико, что течение является полностью турбулентным. [c.130]

На рис. 1.32 для сравнения приведены профили скорости для всех трех случаев. Следует отметить, что влияние расширения и сужения труб на распределение скоростей принципиаль ю одинаковое для турбулентного и ламинарного течений. [c.38]

Рис. 6.4. Профили скорости среднего течения на ламинарном участке зоны отрыва [Довгаль, Козлов, 19836].

Опубликовано несколько исследований смешанно-конвектив-ных течений в вертикальных кольцевых каналах. Шервин [157] выполнил расчет теплового потока в условиях смешанной конвекции при полностью развитом ламинарном течении во входном сечении канала. Предложен критерий возникновения возвратного течения. Представлены профили скорости и температуры, а также значения числа Нуссельта для кольцевого канала с отношением радиусов внутренней и наружной стенок, равным 3. В работе [92] проведено обобщение результатов Шервина на более высокие числа элея и, кроме того, представлены данные измерения теплового потока для канала, на внутренней стенке которого была обеспечена постоянная плотность [c.638]

Р и с. 14. Полностью развитое ламинарное течение заряженной суспензии в трубе, а — профили скоростей и плотности при В(1 — Я( ) = 2/3 это значение принадлежит области, экспериментально изученной Сегре и Зильбербергом (черные треугольники соответствуют экспериментальным данным для среднего значения числа Рейнольдса 7,3), 2а = 1,71 мм, и = 22,2 фут/с б — распределение плотности в пределах области, к которой относятся оценки Эйнштейна и Джеффри, а Н <С 1. [c.236]

Результаты экспериментальных исследований гидродинамических и тепловых параметров свободных струй, горящих в спутном потоке газа, приведены в работах [20—25]. В [20] изучено влияние формы катода на динамические характеристики свободной дуги. В [21] измерены профили температуры и скорости в сильноточной аргоновой дуге низкого давления, горящей в спутном потоке газа. Определено также распределение массовой скорости по радиусу и длине струи. Оказалось, что в поперечном сечении струи профили достаточно равномерны. В [22] получена интересная информация о переходе ламинарного течения в турбулентное в дуге, обдуваемой в осевом нанравлепии затопленной свободной струей. В [23] исследованы характеристики свободной сварочной дуги, горящей при атмосферном давлении, и сделан вывод, что изменение динамических и тепловых параметров в дуге подчиняется закономерностям, справедливым для турбулентных струй. [c.146]

Можно ли все-таки уменьшить проявление концентрационной поляризации В принципе этого можно достичь двумя путями регулируя величины потока J и коэффициента массопереноса к. Параметр к в основном определяется коэффициентом диффузии и скоростью потока. Так как коэффициент диффузии растворенных компонентов нельзя увеличить, если, конечно, не повышать температуру, к можно увеличить только за счет увеличения скорости движения раствора вдоль мембраны на входе в нее либо за счет изменения формы и размеров модуля, снижая длину модуля или увеличивая его гидродинамический диаметр. В этих обстоятельствах скорость потока, направленного перпендикулярно потоку через мембрану (так называемого поперечного потока, ross-flow) становится очень вашсной переменной. Как правило, реализуются две различные картины течения ламинарный или турбулентный поток. Профили скоростей, присущих каждому из этих потоков в трубе, приведены на рис. УП-5. Для установившегося ламинарного течения характерен параболический концентрационный профиль по всему сечению, тогда как при турбулентном течении скорость постоянна практически по всему сечению и только в пограничном слое вблизи стенок скорость течения понижена. [c.398]

Деформация профиля скорости Жидкости в двухфазном потоке вызвана двумя основными причинами. Во-первых, вследствие неравномерности распределения газосодержания по радиусу трубы внутри потока возникает подъемная сила. Так, например, пристенный слой имеет меньшую плотность смеси, чем поток в центральной части трубы, В результате происходит деформация профилей касательного напряжения по сечению трубы в двухфазном потоке, как правило, имеется значительное отклонение от линейного распределения, характерного для однофазного течения. Второй причиной, хфиводя-щей к выполаживанию профиля скорости, является повышенная интенсивность турбулентного перемешивания по сравнению с однофазным турбулентным, а тем более ламинарным течением. При этом наибольшее влияние оказывает относительное движение газовой фазы при малом значении приведенной скорости жидкости (сравнимой со скорост подъема пузырьков в неподвижной жидкости). Наиболее близкими к ударным являются профили скорости при малых скоростях жидкости 18]. [c.99]

КОСТИ х- И пара при постоянном полном давлении р. Существуют два предельных случая. Если температура охлаждающей стенки очень близка к температуре росы, что означает малую скорость конденсации, то процесс конденсации является почти изотермическим и мольная доля жидкости находится в изотермическом равновесии с мольной долей пара 1х1=х (ух)]. Если же температура стенки Тщ, намного меньше температуры росы Тчто означает большую скорость конденсации, то температура конденсата может быть близка к температуре кипения Т . При этом мольная доля жидкости практически равна мольной доле пара Х1=у1. В предположении о ламинарном характере течения в жидкой и паровой пленках на рис. 5 показаны профили температуры и концентрации для каждого из этих предельных случаев. Уравнения для потоков в паровой фазе для бинарной смеси имеют вид [c.92]

Принимая во внимание наличие ламинарного подслоя с линейным профилем скорости и полагая, что в канале, как и в случае турбулентного пограничного слоя, нараметры подслоя, согласно (246), (247) и (253), отвечают постоянному значению локального числа Рейнольдса на его границе К л =одЫлбл/М =т)л = = 156, т. е. Т1л = бп/ = 12,5, получим (в пределах двухслойной модели течения) с помощью уравнений (255), (258) и (260) напряжения трения на стенке канала и профили скорости при соответствующих ориентациях магнитного поля. [c.257]

Лишь В работах Нишиока с соавторами [Nishioka et al., 1975 J и В.В. Козлова и С.П. Рамазанова [1981] удалось окончательно подтвердить применимость теории линейной гидродинамической устойчивости для плоского течения Пуазейля. В указанных работах использовались каналы с отношением ширины к высоте 27.4, имеющие на входе плавные конфузоры с большим поджатием. Предпринятые меры позволили снизить уровни турбулентности внутри каналов до 0.05 [Nishioka et al., 1975] и 0.1 [Козлов, Рамазанов, 1981] и сохранить течение ламинарным вплоть до чисел Рейнольдса, равных 8000 и 7000 соответственно. Это, в свою очередь, дало возможность детально изучить пространственное развитие возмущений, вводимых вибрирующей ленточкой, на различных частотах и в большом диапазоне чисел Рейнольдса (Re = 3000—7500), а также получить точки кривой нейтральной устойчивости, хорошо согласующиеся с теоретической кривой. На рис. 2.20 представлены профили средней скорости, измеренные термоанемометром при Re = 3000 (7), 4000 (2), и 5000 (i) [Козлов, Рамазанов, 1981], здесь же приведен теоретический профиль (4) [c.102]

Профили скорости жидкости в пузырьковом течении, приведенные на рис. 7, также значительно отличаются от однофазных. Во всех случаях двухфазные профили являются более заполненными. При значениях числа Рейнольдса, построенного по приведенной скорости жидкости, менее 2000, профили локальной скорости качественно похожи на турбулентные. Вследствие наличия относительной скорости движения пузырьков газа последние вносят гидродинамические возмущения Б жидкость. Так как даже при очень малых расходных объемных газосодержаниях ( В =0,01) количество пузырьков газа в единице объема жидкости велико, то их возмущающее действие также является значительным. Таким образом, двухфазный поток даже при докритическом значении числа Рейнольдса нельзя рассматривать как ламинарный. Эти режимы могут рассматриваться как сильно возмущенные ламинарные или квазитурбулентные. [c.99]

Проведено экспериментальное исследование струи жидкости, распространяюшейся в узком зазоре между двумя параллельными стенками. С помощью электрохимического метода измерены профили скорости жидкости в ламинарном и турбулентном режимах. Проведена одновременная запись сигналов датчиков трения в различных точках по длине струи в турбулентном и переходном течениях. Показано влияние геометрических параметров течения на ха-ректер перехода к турбулентному режиму. [c.118]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология