Стержневое течение

МОДЕЛЬ СТЕРЖНЕВОГО ТЕЧЕНИЯ [c.117]

Модель стержневого течения [c.117]

Допущение об однородности температуры газа в модели перемешанного потока и одномерности температуры в модели стержневого течения существенно ограничивают их [c.118]

При использовании зонного метода расчета камера сгорания разбивается на зоны с радиальным и продольным размером 0,373 м. При этом получаются 3 зоны в радиальном направлении и 16 зон в осевом. Такое разбиение приводит к 48 зонам в газовой области, 16 цилиндрическим зонам для поглотителя теплоты и 6 адиабатическим зонам для отражателей. Конвективный коэффициент теплоотдачи к трубам принимался равным 10 Вт/(м -К). Газ внутри топочной камеры считается серым, и коэффициент поглощения принимался равным Ка—0,2 м- . Рассматриваются две модели потока стержневое течение, характерное для случа- [c.120]

Для потоков взвесей с высокой концентрацией, испытывающих сильное стержневое течение, крупномасштабное нестационарное течение в центральной части трубы может кратковременно проникать близко к стенке. Эта точка зрения аналогична значительно более определенно выраженным объяснениям данных наблюдений Клайна с сотр. [23] для однофазного по- тока. [c.283]

Аналогия основана на математической тождественности уравнения энергии для стержневого течения жидкости (с постоянной по сечению трубы скоростью а ) с уравнением, описывающим нестационарное поле электрических потенциалов в плоской проводящей области. Развитие процесса теплообмена по продольной координате г имитируется на модели развитием во времени т процесса электропроводности. [c.402]

Течение пленки со свободной поверхностью изображено на рис. 2.1. Жидкость истекает из распределителя через щель шириной а, и в зависимости от расхода Q, конструкции распределителя и длины щели Ь могут быть реализованы четыре различных варианта входного профиля скорости пленки. При Ь 0,08а Re реализуется развитый параболический профиль [35], как это показано на рис. 2.1( ), (d). В случае O fe 0,08а Re возможны все промежуточные профили, включая, наконец, и профиль стержневого течения при = О, как показано на рис. 2.1 (а), (Ь). [c.15]

Относительный радиус стержневого течения определяется по безразмерному параметру пластичности Bin и m по номограмме на рис. 3.10. [c.110]

Из приведенного распределения температур по сечению потока следует (рис. 2), что с увеличением относительного радиуса стержневого течения а = [c.79]

Более сложная задача при граничных условиях третьего рода решалась в работе [25]. Авторы исследовали теплообмен при изменении во времени плотности внутренних источников тепла по синусоидальному закону. Диссипацией энергии пренебрегали. Уравнение энергии нестационарного теплообмена решалось численно, результаты расчета температурного поля сопоставлены с экспериментальными данными, полученными при течении суспензии окиси алюминия в сернокислотном электролите в круглой горизонтальной трубе диаметром 19 и длиной 300 мм. В опытах относительный радиус стержневого течения изменялся в пределах а = 0,3—0,39. [c.81]

Проявление пластических свойств интенсифицирует теплообмен предельный случай соответствует стержневому течению. При существенном влиянии диссипации энергии движения коэффициенты теплоотдачи повышаются с увеличением радиуса стержневого течения при охлаждении и уменьшаются при нагревании. [c.86]

Задача ламинарного теплообмена с учетом зависимости реологических свойств от температуры по существу не рассмотрена. По ограниченным данным, полученным при отсутствии внутренних источников тепла с учетом зависимости только пластической вязкости от температуры, можно лишь качественно оценить влияние неизотермичности потока на теплообмен оно возрастает с увеличением радиуса стержневого течения. [c.86]

Подставим (3) в уравнение (2) и проинтегрируем его с учетом граничных условий. Тогда в области стержневого течения [c.95]

Первый член этого уравнения представляет собой расход в области стержневого течения, а второй — расход, приходящийся на область сдвигового течения. Подставляя полученное выше выражение для скорости в уравнение (3-18), получим [c.85]

При стержневом течении жидкости для труб с любым профилем поперечного сечения коэффициенты B ,j= kj в определяющей системе [c.337]

Если числа Ро, Ре и координату X отнести к эквивалентному радиусу / =/г/3, то при стержневом течении жидкости в призматических трубах границей раздела областей чистой нестационарной теплопроводности и конвективного теплообмена будет прямая Х=Ро, При постоянной температуре жидкости на входе и мгновенном скачке температуры стенки распределение температуры в потоке жидкости определяется из решения (4.360) при /=Ро. Изменение температуры происходит только за счет теплопроводности. Для потока жидкости, вошедшей в трубу после скачка температуры стенки (Х<Ро). температура находится по той же формуле (4.360), но уже при =Х. В этом случае имеем стационарную задачу конвективного теплообмена. [c.342]

Представления решений в виде (4.379) для т=0 (стержневое течение) и /п=1 (ньютоновская жидкость) позволили полученные решения сравнить с известными в литературе. Это сравнение дает основание утверждать, что решения при любых значениях реологического параметра т (0 т<оо) уже во втором приближении дают достаточно точные результаты. [c.352]

Стержневое течение (т = 0)- Выражение (4.388) при т=0 приводится к виду [c.358]

Существуют некоторые особенности течения волокнистых суспензий в каналах различной формы. При стержневом течении волокнистой суспензии в цилиндрических каналах средняя скорость течения может зависеть от разности скоростей фаз в ядре течения , но эффективные модули упругости при [c.62]

Эти три закона в различной степени влияют на реологические свойства пластичных смазок. Для данного типа смазки влияние уравнения Бингама обычно снижается в типах по пенетрации в последовательности от 6 до ООО (пенетрации после перемешивания от 85 до 475 0,1 мм), тогда как влияние экспоненциального закона Оствальда увеличивается. Пластичные смазки консистенции класса ООО представляют собой жидкости, которые настолько сходны с базовым маслом, что они подчиняются закону для ньютоновских жидкостей. В случае очень твердых смазок в капиллярном вискозиметре наблюдается стержневое течение с образованием следа скольжения [12.621. При снижении консистенции кривая скорости изменяется и приближается к параболической. [c.431]

На основе неизотермической модели процесса с учетом изменения вязкости смеси от температуры и интенсивности ее деформирования были получены уравнения [16, с. 3—16 17] для определения температуры смеси на выходе из канала шнека, а также давления в сопловой части цилиндра при допущении, что температура смеси по сечению канала усредняется. В данном случае рассматривается стержневое течение . [c.57]

Приведенная классификация режимов дает наиболее типичные формы течения газо-жидкостных смесей, однако могут встречаться и переходные виды движения стержневое, полу-кол ьцевое, пленочно-эмул ьсыонное и капельное и др. [35] — [40]. При сравнительно малых нагрузках по газу и жидкости в горизонтальной трубе может происходить расслоение системы на жидкость и газ, движущийся по ней, без волнообразования и с волнообразованием, стержневое течение и др. [41, 42]. [c.168]

На рис. 12.22 приведено несколько рассчитанных профилей скоростей при различных значениях отношения д р/д й- При увеличении давления отношение д р/д 11 < О уменьшается ((д р/д увеличивается), как следует из уравнения (12.3-3). Для закрытого выхода я р/д а = —1) на рис. 12.22 показано, что интенсивное циркуляционное течение, возникающее между двумя параллельными пластинами, напоминает такой же поток в экструдерах с двумя зацепляющимися червяками. Жидкость увлекается вперед к выходу обеими поверхностями и течет обратно в центре зоны (—V1/3 < I < 1/3 ). Для д р1да = —% скорость в центре зоны равна нулю, и встречное течение полностью отсутствует. Профиль скоростей, при котором для заданного расхода д и скорости Уо развивается максимальное давление, соответствует д р/д й = — /д (или = %). Наконец, при Я р/Я а = О имеет место ожидаемое стержневое течение. [c.455]

Уравнение (2) решалось при граничных условиях первого (постоянная температура стенки Гц, = onst) и второго (постоянной тепловой на стенке = = onst) рода. Температурный профиль на входе в трубу принимался однородным, за исключением тех работ, где рассматривался теплообмен на участке тепловой стабилизации. Уравнение энергии записывалось отдельно для зоны стержневого течения, где скорость постоянна, и зоны вязкого течения на гра- [c.78]

Приведенные результаты расчетов температурного поля и местного числа Nu дают представление о влиянии внутренних источников тепла на теплообмен. Оно существенно зависит от величины F и радиуса стержневого течения лио1ь при а = 1 число Nu не зависит от F. Последнее справедливо, очевидно, только при равномерном распределении внутренних источников тепла. [c.79]

Из приведенных данных [31] следует, что внутренние источники тепла оказывают существенное влияние на теплообмен с ростом относительной плотности внутренних источников тепла коэффициенты теплообмена увеличиваются. Характер влияния внутренних источников тепла во многом зависит от граничных условий и радиуса стержневого течения. С увеличением радиуса стержневого течения роль внутренних источников тепла возрастает, однако данные рассматриваемых работ явно недостаточны для количественной оценки влияния этого фактора. Отмечено [31], что длина начального термического участка не зависит от внутренних источников тепла при q = onst и увеличивается при = onst. [c.80]

Скорость стержневого течения находится из уравнения (3-16) заменой на Если ввести безразмерную перемеыную Х= г 1Я) = (25о// Р), то выражение для скорости стержневого течения можно записать в виде [c.85]

Проведенные теоретические исследования показывают, что вдали от входа в трубу стабилизированное распределение температуры параболическое и не зависит от реологического параметра т. Однако длина начального участка тепловой стабилизации зависит от т. При фиксированном числе В1 она имеет минимальное значение для идеальной псевдопластики (т=0, стержневое течение), а затем с увеличением т /стаб равномерно возрастает и принимает наибольшее значение при /п=схз (идеально-дилатантная жидкость). [c.352]

Модель стержневого течения можно использовать для расчета теплообмена при движении в трубах сыпучих сред, состоящих из мелкозернистых тел [108]. Экспериментальные исслодования показывают, что при движении сыпучего тела сплошным потоком в вертикальной трубе под действием собственного веса слой частиц у стенки испытывает лишь незначительное торможение. Поэтому допущения) о постоянстве скорости по сечению и длине трубы достаточно хорошо выполняются. [c.359]

Приведенная классификация режимов дает наиболее типичные формы течения газо-жидкостных смесей, однако могут встречаться и переходные виды движений, как-то стержневое, полуколь-цевое, пленочноэмульсионное и капельное — в вертикальных трубах пробковое течение с пеной за пузырем и между пузырями — в горизонтальных трубах [21—261. При сравнительно малых нагрузках по газу и жидкости в горизонтальной трубе может происходить расслоение системы на жидкость и газ, движущийся по ней, без волнообразования и с волнообразованием, стержневое течение и др. [27—28]. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология