Плазменный нагрев установки

Различают плазмотроны прямого действия, когда анодом является обрабатываемый материал (сталь в сталеплавильной плазменной печи свариваемый или подвергаемый резке материал в плазменных сварочных установках), и косвенного действия, когда анодом является корпус плазмотронов (рис. 4.27), а нагрев осуществляется выходящим из сопла плазменным факелом. [c.243]

Завершающий этап экспериментов на установке связан со сбором нагретых ионов по всему сечению плазменного потока, эквивалентный ток ионов в котором около 5А. К настоящему времени опробованы отборные конструкции двух видов [48, 32]. Вероятно, конструкция [32] более эффективна в результате её применения в отдельных экспериментах проводился отбор с коэффициентом извлечения изотопа около 0,3. Но пока были лишь более рационально выбраны размеры и форма собирающих поверхностей и экранов. Не предусматривалось улавливание ионов, отражённых от поверхности коллектора. Не учитывалась возможность распыления осадка нагретыми ионами и т. д. Величина коэффициента извлечения 7 определяется, конечно, не только конструкцией отборника. Серьёзную физическую проблему представляет нагрев в потоке большей части ионов выделяемого изотопа. Эксперименты продолжаются. Некоторые задачи, по-видимому, будут решены, но для решения проблемы отбора в целом требуются эксперименты как в более сильных магнитных полях, так и с плазменными потоками большего сечения, чем в данной установке. [c.324]

Заканчивая обзор, ещё раз обратим внимание на потенциальные возможности ИЦР-метода разделения изотопов. Приводя в разделе 7.2.2 оценку допустимых (по отношению к изотопической селективности нагрева) параметров плазмы и рассчитывая на их основе возможную разделительную мощность ИЦР-установки, мы фактически принимали плотность эквивалентного ионного тока порядка 100 мА/см . При коэффициенте извлечения 7 = = 0,3 0,5 ток ионов выделяемого изотопа на коллектор с единицы сечения плазменного потока будет на уровне тока ионов в одном луче электромагнитной разделительной установки. Уже показана возможность создания потока плазмы с площадью сечения 1000 см [24]. Нет запрета в теории на нагрев ионов по всему сечению таких потоков [19]. Поэтому представляются оправданными дальнейшие усилия, направленные на решение научных и технологических проблем ИЦР-метода разделения изотопов. Мы стремились показать наличие серьёзного задела в решении этих проблем. [c.325]

Кинетические характеристики процесса получения карбида титана (табл. 4.39) во многом зависят от условий нагрева шихты. При относительно медленном подъеме температуры в дериватографе (скорость нагрева 15 К/мин) наблюдается несколько стадий, преврап] ения идут через образование промежуточных продуктов. Быстрый нагрев плазмой и высокая температура реакции приводят к тому, что преобладающую роль начинают играть процессы, имеющие меньшую энергию активации, в частности топохимические, приводящие к формированию частиц порошка. Поэтому здесь, как и в процессе получения нитрида бора, можно ожидать влияния технологических факторов на свойства продукта. Опыты по изучению этого явления проведены в плазменном реакторе гравиметрической установки. [c.316]

В разд. 6 приведены методы и фактические данные для решения характерных для электротермических установок задач теплообмена к таким задачам относятся нестационарный процесс нагрева изделий с внутренними источниками теплоты, теплообмен между нагревателем и изделием в печи сопротивления с учетом кoнфигypaциIi нагревателя, инфракрасный нагрев изделий с использованием темных и светлых излучателей II т. д. Особо следует выделить приведенные в разделе данные для расчета высокотемпературных процессов теплообмена при нагреве и плавке металлов в электронно-лучевых и плазменных установках, отличающихся специфическими видами теп-лопереноса (за счет кинетической энергии пучка электронов или энергии струи плазмы). [c.10]

Одним из путей более активного использования природного газа в металлургии как химического реагента с обеспечением экономии кокса является получение и использование нагретых восстановительных газов. При хорошо освоенной паровой конверсии природного газа требуется уровень теплоты в реакторе 900-950 °С, этот уровень принципиально может быть обеспечен высокотемпературным газоохлаждаемым ядер-ным реактором с гелиевым теплоносителем. В бескоксовой металлургии представляется возможным использование теплоты ядерного реактора для производства и нагрева (в том числе с плазменным догревом) восстановительного газа. При этом расход природного газа в качестве сырья для получения восстановительного продукта по расчету из работы [10.54] может быть значительно уменьшен — до 150-170 м7т металлизированного продукта. Этот расход, кстати, соответствует расходу природного газа на 1 т чугуна, который вдувается в фурмы доменных печей. Отметим, что в одном из наиболее экономичных по расходу топлива процессе Мидрекс на технологические цели расходуется более 260 м /т природного газа, поэтому расчеты [10.54] нуждаются, с нашей точки зрения, в уточнении. По этим расчетам / мощности атомной энерготехнологической установки в ядерно-металлургическом комплексе может идти на конверсию и нагрев природного газа, а остальное — на выработку электроэнергии, потребляемой в производстве металлизированного продукта и электросталеплавильных процессах. Получаемый пар при этом может использоваться при паровой конверсии, определенная часть электроэнергии — в электрических и плазменных (с рабочим газом — водородом) нагревателях. [c.389]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология