Коэффициент извлечения

Рис. 12. 5. График зависимости между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения ф и фактором абсорбции.

Понятие коэффициента извлечения. Эффективность абсорбционно-десорбционных процессов характеризуется коэффициентом извлечения целевого компонента из газо-78 [c.78]

При расчете процесса абсорбции для наиболее летучего из извлекаемых компонентов, обычно для пропана или бутана, задаются коэффициентом извлечения ср и по величине ср и принятому числу тарелок в абсорбере по графику рис. 12. 5 определяют фактор абсорбции этого компонента. Зная температуру и давление в абсорбере, определяют для выбранного компонента константу фазового равновесия и находят затем но формуле (12.11) удельный расход абсорбента, величина которого нри данных условиях постоянна. [c.272]

Методы расчета технологических параметров абсорбционного процесса, очевидно, должны быть основаны на уравнении массопередачи. При этом специфика процесса отражается в коэффициенте массопередачи, надежное же их определение встречает непреодолимые трудности, особенно при многокомпонентной абсорбции. В связи с этим для инженерной практики в 30-х годах Крейсером — Брауном был разработан метод расчета процесса абсорбции, в основе которого лежат понятия о теоретической тарелке и коэффициентах извлечения компонентов. [c.77]

Вывод формулы абсорбции. Опираясь на понятия теоретической тарелки, состояния равновесия и коэффициента извлечения, Крейсер и Браун разработали инженерный метод расчета абсорбционно-десорбционных процессов. [c.80]

Компоненты, поглощенные в процессе абсорбции, должны быть выделены из насыщенного абсорбента в процессе десорбции. В результате десорбции получаются целевые компоненты в виде продукта и регенерированный абсорбент, возвращаемый в процесс абсорбции. Чем полнее отпарены целевые компоненты из абсорбента, тем выще коэффициент извлечения их в процессе абсорбции. Чтобы целевые компоненты могли перейти в процессе десорбции из насыщенного абсорбента в газовую фазу, концентрация их в ней должна быть ниже равновесной. Для этого в десорбер подают инертный отпарной газ, не содержащий целевых компонентов и (или) подводят теплоту в нижнюю часть десорбера. [c.85]

Определяются коэффициенты извлечения фг всех компонентов по формуле абсорбции или графику Крейсера на основании их абсорбционных факторов и числа теоретических тарелок. [c.84]

Отношение фактически извлеченного компонента к количеству, которое было бы извлечено при установлении равновесия с поступающей жидкостью, называют коэффициентом извлечения. [c.79]

Обычно конечная концентрация целевого компонента определяется исходя из заданного коэффициента извлечения. В соответствии с принятым допущением (4.16) коэффициент извлечения [c.81]

По коэффициенту извлечения ключевого компонента и числу теоретических тарелок по формуле абсорбции или графику Крейсера (см. рис. 26) определяется абсорбционный фактор ключевого компонента Лкл- [c.84]

При расчете процесса десорбции задаются коэффициентом извлечения наименее летучего из извлекаемых компонентов, обычно цеи-тана, принимая ф = 0,99. [c.273]

По полученным коэффициентам извлечения рассчитывается количество каждого компонента, перешедшего в абсорбент [c.84]

Что такое коэффициент извлечения Какие факторы его определяют [c.87]

Коэффициент извлечения по массе уд [c.117]

С существенно увеличивают коэффициенты извлечения этапа и пропана и практически не влияют на извлечение бутанов и более тяжелых углеводородов. Однако при фиксированном коэффициенте извлечения ключевого компонента снижение температуры абсорбции при одновременном снижении удельной циркуляции абсорбента уменьшает коэффициент извлечения легких углеводородов и увеличивает — тяжелых. Если не требуется высокое извлечение этана из газа, то для извлечения тяжелых углеводородов рекомендуется принимать температуру абсорбции на 5—6 °С выше средней мелсду температурой газа и тощего абсорбента на входе в абсорбер. Примем температуру абсорбента на входе в абсорбер равной 30°С, тогда абс= = (20+30)72+5 = 30 °С. [c.163]

Если принять коэффициент пористости равным 25%, коэффициент насыщения 75% и коэффициент извлечения 70%, то получим 0,25-0,75 = 0,13125, или 13,125%, т. е. окончательно извлекается несколько больше половины того количества нефти, ко- [c.174]

Определяем факторы абсорбции компонентов. По заданному коэффициенту извлечения пропана <р = 0,60 и числу тарелок в абсорбере 12 по графику рис. 12. 5 находим фактор абсорбции пропана Аз = 0,60. По формуле (12. 11) определяем удельный расход абсорбента о = А зкз = 0,6 0,87 = 0,522 моля на [c.274]

По рассчитанным факторам абсорбции всех комионе [тов и принятому числу теоретических тарелок в абсорбере (семь) по графику Кремсера определяют коэффициенты извлечения всех компонентов. Для этого на оси абсцисс находят значение Ai, восставляют перпендикуляр до пересечения с кривой теоре-164 [c.164]

По известному фактору абсорбции и числу тарелок в абсорбере, пользуясь графиком рис. 12. 5, определяем коэффициенты извлечения ф каждого компонента (столбец 9, табл. 12. 3). Вычисляем количество извлеченных молей каждого компонента, умножая соответствующий коэффициент извлечения ф на число молей данного компонента в сырье, так как по определению [c.274]

Решение. По графику рис. 12. 5, исходя из числа тарелок п = 81 и цо коэффициенту извлечения пентана ф = 0,99 оиределяем фактор десорбция [c.276]

Очевидно, мембранный модуль должен обеспечить необходимую производительность по целевому компоненту при заданных технологических условиях. Обычно заданы составы питающей смеси и пермеата (или коэффициент извлечения) и производительность модуля по целевому компоненту ( pt/J нужно определить тип и площадь поверхности мембраны, давления в каналах, температуру процесса и ряд конструктивных параметров. Разумеется, результаты расчета должны соответствовать критерию оптимизации — обычно минимуму приведенных затрат, включающих капитальные вложения и эксплуатационные расходы. Последние определяются прежде всего расходом энергии и учитываются эксергетическим к. п. д. процесса. Капитальные затраты зависят, в первую очередь, от стоимости мембраны. [c.158]

При расчете процесса абсорбции необходимо установить коэффициент извлечения компонентов газа абсорбентом. Коэффициентом извлечения ф называется отношение числа молей данного компонента, извлеченного в абсорбере, к числу его молей в исходном (жирном) газе. Коэффициент извлечения при заданйом режиме абсорбции зависит от физико-химических свойств и количества извлекаемых компонентов, а также количества и качества подаваемого абсорбента. Повышение давления в абсорбере и увеличение количества [c.271]

Было показано [9], что развитие свободной конвекции за счет концентрационной неустойчивости приводит к заметной интенсификации массообмена, при этом максимум зависимости Ки = = f Pf) смещается в область больших давлений, а абсолютное значение коэффициента извлечения заметно возрастает, приближаясь к пределу в режиме идеального вытеснения с полным поперечным перемешиванием (см. рис. 4.27). В конечном счете это снижает удельные затраты энергии при заданном значении целевого компонента (см. рнс. 7.16). [c.267]

Осуществляемый процесс регенерации кислого гудрона предусматривает использование только органической части с коэффициентом извлечения не более 75%, а вся слабая серная кислота сбрасывается в промышленные стоки. [c.176]

Коэффициент извлечения К -.тя, т. е. перехода Р2О5 в раствор, 0П1 еделяется но массовой доле общего и водорастворимого Р2О5 в фосфогипсе [c.172]

На основании пропускной способности колонны по сырью, состава сырья и коэффициентов извлечения ключевых компонентов рассчитывается материальный баланс колонны. При этом принимается, что все компоненты легче легкого ключевого компонента ( -С4Н10) полностью переходят в дистиллят, все компоненты тяжелее тяжелого ключевого компонента (С5Н12) — в остаток (стабильный конденсат). Легкий ключевой компонент распределяется между дистиллятом и остатком в соответствии со своим коэффициентом извлечения 98 мае. % переходит в дистиллят, 2 мае. % — в остаток. Тяжелый ключевой компонент также в соответствии со своим коэффициентом извлечения распределяется между остатком и дистиллятом 99% пентанов переходит в остаток, 1% —в дистиллят. [c.116]

Рис. 50. Зависимость коэффициента извлечения нормального пентана Ризп. n- j из газов различного состава от температуры сепарации (Тсвп)

По принятому числу теоретических тарелок (семь) и заданному коэффициенту извлечения пропана фсз = 0,7 по графику Кремсера (см. рис. 26) или формуле абсорбции определяется фактор абсорбции пропана . 4с..,= 0,7. [c.164]

По коэффициентам извлечения всех компонентов рассчитывается количество молей каждого компонента газа, погло-щеииого абсорбентом. Для этого число молей каждого компонента в исходном газе умножается на соответствующий коэффициент извлечения. Для перевода объема перерабатываемого газа в кмоли учитываем, что при стандартных условиях 1 кмоль занимает объем 24,046 м (см. табл. 15, графу 8). [c.165]

Экстракция высших жирных спиртов из вторых неомыляемых может быть осуществлена с помощью метилового или этилового спиртов. Исследованиями, проведенными сотрудниками ВНИИНП [91], было показано, что противоточная экстракция метанолом в насадочной колонне при температуре 55—58° С и соотношении экстрагента к сырью 3 1 обеспечивает коэффициент извлечения кислородсодержащих веществ из неомыляемых-П в размере 85 — 87%. В полученном экстракте наряду с кислородсодержащими соединениями содержится 6—7% углеводородов. После отгонки метанола экстракт представляет собой концентрат высших спиртов с примесью значительных количеств карбонильных соединений и углеводородов. Высокое содержание,примесей ограничивает возможности непосредственного использования обезметанолен-ного экстракта. В целях снижения содержания карбонильных соединений экстракт был подвергнут гидрированию на никельхромовом катализаторе. Рекомендуемый режим гидрирования давление 300 ати, температура 180° С, объемная скорость 0,3 л1ч, подача циркулирующего водорода 1200—1500 на 1 сырья. Принятый режим позволяет почти полностью восстановить карбонильную группу до спиртов, практически не затрагивая гидроксильную группу. Гидрированные спирты омыляются щелочью для разрушения присутствующих в них эфиров. В результате омыления эфирное число спиртов снижается до 4—6 мг КОН/г. [c.170]

На рис. 12. 5 представлен график Кремсера, дающий зависимость между фактором абсорбции А, коэффициентом извлечения ср и числом тарелок в абсорбере. [c.272]

Пример 12. 7. Рассчитать процесс абсорбции газов термического крекинга, если в абсорбер поступает =6000 газа следующего состава (в % объемн.) метана — 40, этана—12, этилена — 5, пропана — 17, пропилена — 8, изобута-яа — 5, и-бутана — 6, изопентана — 4, и-пентана — 1, гексана — 2. Температура жирного (сырого) газа и абсорбента на входе в абсорбер i = 35° С, абсолютное давление я = 15 ат. Плотность a6 op6eHTa q = 875 kz m , молекулярный вес М = 130. Число тарелок в абсорбере 12. Коэффициент извлечения пропана (р = 0,6. Диаметр абсорбера Д = 1,0 ж. [c.273]

Прнмер 12. 8. Определить расход водяного пара для десорбции насыщенного абсорбента. Данные для расчета взять из примера 12. 7. Число тарелок в десор-бере л = 8, средняя температура I = 170° С, среднее давление п = 1 ат. Коэффициент извлечения пентана ф = 0,99. [c.274]

Рис. 4.27 дает представление о характере изменения коэффициента извлечения /Си с ростом давления в напорном канале, при этом имеется возможность сравнить процессы при одностороннем и двустороннем проницании, при вынужденном и смешанноконвективном движении газа с моделью идеального вытеснения (кривая 1). Видно, что внешнедиффузионное сопротивление резко снижает массообменную эффективность мембранного разделения, причем наблюдается максимум зависимости К = Р ). Положение максимума смещается в сторону больших давлений при интенсификации процесса массообмена в результате свободной конвекции, а также при двустороннем расположении мембраны в канале. С ростом коэффициента деления 0 смещение максимума зависимости Ka f Pf) имеет более сложный характер при увеличении 0 от О до 0,5 оптимум смещается в сторону более низких давлений — это область нарастания внешнедиффузионных сопротивлений (см. рис. 4.26). Далее, с ростом 0, оптимальное значение давления Р смещается в сторону больших значений — здесь влияние массообмена в газовой фазе падает вследствие истощения смеси. В гл. 7 дан анализ влияния массообменных процессов в каналах на энергетику мембранного разделения газов, который, позволит дать рекомендации по выбору оптимального давления в аппаратах. [c.156]

В гл. 4 было показано, что с ростом давления Р/ и доли проникшего потока 0 быстро падает концентрация легкопроникающего компонента у поверхности мембраны — в результате ухудшается коэффициент извлечения в процессе разделения смеси. [c.265]

Влияние внешнедиффузионного сопротивления на массообменную и энергетическую эффективность процесса разделения смеси СО2—N2 в плоскокамерном модуле с мембраной из поливинилтриметилсилана исследовано в работе [9]. Результаты расчета коэффициента извлечения /Си = 0г/р/х/ как функции давления в напорном канале были представлены и обсуждались в разд. 4.4 (см. рис. 4.27). [c.265]

На рис. 7.16 дана зависимость WlWmm от давления Pf при фиксированной длине мембранного элемента прочие условия процесса разделения идентичны указанным в разд. 4.4 при анализе массообменной эффективности. На рис. 7.17 показано, как связаны между собой коэффициент извлечения целевого компонента Kn = QyplXi и удельные затраты эксергии (работы) на моль проникшего потока [c.266]

Рнс. 7.17. Коэффициент извлечения легкопроницающего компонента при различных удельных энергозатратах при 0 = 0,2 сплошная линия — с учетом внешнедиффузионного сопротивления пунктир — расчет по модели идеального вытеснения [43] [c.267]

Поиск минимума приведенных затрат и определение оптимальных значений технологических параметров необходимо выполнять в условиях тождественности учета влияющих факторов. К ним относятся не только технические условия проЕ1есса разделения (например, производительность и коэффициент извлечения целевого компонента), но ряд социальных характеристик, прежде всего условия безопасности труда и требования экологии. [c.270]

Для водоснабжения жителей столицы Саудовской Аравии г. Рпада создаются 5 обратпоосмотических установок общей производительностью 120 тыс. пресной воды в сутки [236]. Эти установки должны обессоливать воду с начальным содержанием солей 1200—1500 мг/л до 500 мг/л. Установки полностью автоматизированы. Каждая установка будет состоять из 10 обратноосмотических блоков, содержащих 140 модулей. Размеры одного блока 8,2X1,2X4,5 м. При коэффициенте извлечения воды 0,9 модули (например, рулонного типа) в блоке располагаются в соотношении 4 2 1 для улучшения гидродинамического режима их работы. [c.299]

Технологические установки такого рода являются эффек-тивньнли коэффициент извлечения пропан-пропиленовой фракции достигает 95—99% потенциала. Однако капитальные и эксплуатационные затраты очень велики и поэтому также установки имеют пока ограниченное распространение в нефтеперерабатывающей промышленности. [c.202]

Переработка нефтяных и природных газов (1981) -- [ c.198 , c.200 , c.215 , c.220 , c.223 , c.229 , c.257 , c.303 ]

Газожидкостные хемосорбционные процессы Кинетика и моделирование (1989) -- [ c.148 ]

Растворение твёрдых веществ (1977) -- [ c.105 ]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.184 , c.247 ]

Общая химическая технология (1964) -- [ c.126 ]

Дистилляция (1971) -- [ c.169 ]

Радиохимия и химия ядерных процессов (1960) -- [ c.436 , c.437 ]

Радиохимия (1972) -- [ c.206 ]

Руководство к практическим занятиям по радиохимии (1968) -- [ c.76 , c.683 ]

Технология минеральных удобрений и кислот (1971) -- [ c.2 , c.5 , c.304 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов Издание 2 (1982) -- [ c.221 ]

Технология минеральных удобрений (1974) -- [ c.155 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.79 ]

Основы техники кристаллизации расплавов (1975) -- [ c.50 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.626 , c.627 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.0 ]

Адсорбционная газовая и жидкостная хроматография (1979) -- [ c.190 ]

Основные процессы технологии минеральных удобрений (1990) -- [ c.2 , c.67 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.171 , c.201 ]

Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности Издание 2 (1974) -- [ c.52 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов переработки углеводородных газов (1983) -- [ c.87 , c.88 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология