Теплоотдача в прямой конденсации

В [26] исследована конденсация хладона-12 в горизонтально расположенных трубах с внутренним оребрением. Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к условной площади поверхности, увеличился на 200%. В [27] также исследована конденсация хладона-12 (с некоторым содержанием масла) в трубах с внутренним оребрением с поверхностью, увеличенной на 175%. Номинальный коэффициент теплоотдачи при этом увеличился до 300%. В [28, 29] представлены данные по теплоотдаче и падению давления и корреляции для теплоотдачи при конденсации пара внутри труб с прямыми или спиральными ребрами. Установлено увеличение до 150% средних коэффициентов теплоотдачи при полной конденсации (рис. 4, трубы В, Е, Е и О). Подобную интенсификацию получили авторы [30] на таких же трубах для хладона-113. [c.361]

Рис. 13.2. Средний коэффициент теплоотдачи при конденсации пара, движущегося внутри длинных прямых труб [5]

Выражение (13.6) является, в частности, весьма удобным, потому что большинство органических жидкостей обладает весьма близкими свойствами, если их вязкость одинакова, так что коэффициент теплоотдачи для этих жидкостей может быть получен путем умножения массового расхода пара на приблизительно один и тот же коэффициент. На рис. 13.2 в одних и тех же координатах приведены данные для воды и некоторых органических жидкостей. Пунктирные линии представляют собой коэффициенты теплоотдачи, рассчитанные на основании соотношения (13.6). Сплошными прямыми показаны данные исследователей, не использовавших равенство (13.1). Видно, что они лежат в той же области. Заметим, что коэффициент теплоотдачи при конденсации воды примерно в 6 раз выше, чем для органических жидкостей. [c.247]

Формулы (7.3), разумеется, остаются справедливыми и при изменении агрегатного состояния одного или обоих теплоносителей. Однако в случае конденсации паров а1 зависит от ДГ, а в случае кипения жидкостей — а2 от ДГ. При этом частные температурные напоры ДГ и ДГ не заданы перед началом расчета (их возможно найти после расчета А ) известен лишь полный температурный напор Д = Т 1. Поэтому для изменяющегося агрегатного состояния хотя бы одного из теплоносителей при всей правомерности формул (7.3) ими нельзя прямо воспользоваться, необходимо искать иные пути. Эти соображения справедливы и для других случаев, когда какой-либо коэффициент теплоотдачи зависит от пристеночного температурного напора например, при расчете теплопотерь в окружающую среду в случае естественной конвекции а зависит от движущей силы (02 - /). входящей в критерий Грасгофа, а величина 02 для задачи эксплуатации и ряда задач проектирования заранее не известна. [c.531]

Скорость фазового перехода из газообразного состояния в твердое. Эта скорость определяется интенсивностью отвода тепла из газовой фазы и из образующейся затем твердой фазы. При проведении сублимации без добавления в конденсатор холодного газа-носителя фактором, определяющим скорость процесса, является обычно коэффициент теплоотдачи от пара к поверхности конденсации. В этом случае величина общего коэффициента теплопередачи лежит в пределах 2,44—9,77 ккал м ч - град). Исключительно высокие скорости охлаждения могут быть получены при добавлении холодного газа-носителя непосредственно в пар или при дополнительном охлаждении потока пара путем прямого контакта с инертной жидкостью. [c.602]

Коэффициент теплоотдачи при пленочной конденсации практически неподвижных паров холодильного агента внутри прямой горизонтальной трубы может быть приближенно определен по теоретической формуле [c.27]

В межтрубном пространстве создается эмульгационный режим, обеспечивающий высокую эффективность процессов массопередачи и теплоотдачи. В трубном пространстве ведется процесс прямоточной конденсации поднимающегося прямого потока газа. Во избежание стекания выпадающего конденсата и для обеспечения интенсивного теплообмена в трубках создаются высокие скорости газа. [c.168]

Формула справедлива для конденсации в прямых трубах с внутренним диаметром от 11 до 15 мм, с отношением длины к диаметру от 50 до 200, массовой скорости до 50 кг/(м2. с) и удельной тепловой нагрузки от 1,1 до 6 тыс. Вт/м2. При больших значениях массовой скорости и удельной тепловой нагрузки теплоотдача растет пропорционально величине вн в степени от 0,4 до 0,8. [c.213]

В простом случае конденсации при постоянных температуре и коэффициентах теплоотдачи, а также прн одноходовой схеме течения теплоносителя используется средний логарифмический температурный напор. Прн последовательном расчете в каждом сечении конденсатора используются локальная разность температур и значения коэффициентов с последующим численным интегрированием. При многоходовом течении потока необходимо использовать локальные коэффициенты и разности температур для каждого хода. Для того чтобы определить температуры в точках поворота потока, необходимы итерационные расчеты, которые могут быть выполнены с помощью ЭВМ. Для конденсации в межтрубном пространстве в предположении, что коэффициенты теплоотдачи постоянны на каждом выбранном прямом участке идоль кожуха, в 127) предложена следующая последовательность расчетов. [c.64]

Коэффициенты теплоотдачи в змеевиках несколько выше, чем в прямых трубах. Однако змеевики обладают большой длиной, й при конденсации пара в нижней части змеевика может скапливаться конденсат, что, приводит к ухудшению теплообмена в длинных змеевиках велики потери давления и затруднен отвод некондевсирующихся газов. Поэтому змеевики разделяют на несколько отдельных секций, расположенных одна на другой или в виде концентрических окружностей. [c.305]

Тип конденсатора — труба в трубе . Внутренняя труба диаметром 83х14жж, наружная — 133x5.ил длина прямого участка трубы 14 000 мм, число параллельных секций — 6, число горизонтальных рядов — 10, количество конденсаторов— 2. Ввод воды в первый и девятый ряды, считая снизу, и ввод газа — сверху. Коэффициент теплоотдачи от газа к стенке в зоне конденсации принимаем таким же, как и в зоне перегрева второго ввода, так как конденсация аммиака в этих условиях (при наличии газа) мало скажется на коэффициенте теплоотдачи [c.132]