Прямая труба

Пример 11-4. Используя метод анализа размерностей, найти критериальное уравнение теплоотдачи при турбулентном вынужденном движении жидкости в прямой трубе круглого поперечного сечения. [c.22]

Рис. 1.2. Профили скорости в прямой трубе с закругленным входом на различных относительных расстояниях от входа а — = 13,6 б — дг/Д = 24,2 в — дг/О,, = 38,4

Змеевиковые конденсаторы-холодильники из прямых труб имеют змеевики из прямых труб, соединенные литыми двойниками. Для чугунных труб двойники изготовляют как съемными на фланцах, [c.219]

Змеевики трубчатых печей в настоящее время в основном изготовляют цельносварными, так как при необходимости удаление кокса можно выполнять паровоздушным выжиганием. Однако в некоторых случаях, когда происходит интенсивное коксообра-зование и достаточно часто требуется чистка от кокса (например, змеевики вакуумных печей установок первичной перегонки нефти или змеевики печей установок коксования тяжелых остатков и др.), можно предусматривать чистку механическим методом при помощи пневматических инструментов. В этих случаях змеевик выполняют из прямых труб, соединенных коваными или литыми двойниками (ретурбендами). [c.253]

При движении теплоносителя в прямых трубах круглого сечения или в каналах некруглого сечения без изменения агрегатного состояния коэффициент теплоотдачи определяют по следующим уравнениям [c.22]

Холодильники (или конденсаторы) погружного типа (рис. 66) изготавливают различных видов и размеров. Высота ящиков обычно 2—2,8 м, ширина 10,6 м. Пучки охлаждающих труб изготавливают из стали или чугуна в виде беспрерывного змеевика, секции или в виде прямых труб. Чаще всего применяют чугунные трубы диаметром 76 и 100 мм. Конденсаторы и холодильники погружного типа имеют следующие существенные недостатки значительный расход металла большая занимаемая площадь малый [c.178]

Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с введением поправочного множителя e J. Для змеевиковых труб этот коэффициент определяется следующим соотношением [c.70]

Рисунок 1.7 - Оросительный теплообменник 1 - секции прямых труб, 2 - калачи, 3 - распределительный желоб, 4 - поддон Теплообменники типа труба в трубе (рисунок 1.8) состоят из нескольких последовательно соединенных трубчатых элементов, образованных двумя концентрически расположенными трубами. Эти теплообменники более громоздки, чем кожухотрубчатые, и требуют большего расхода металла на единицу поверхности теплообмена, которая в аппаратах такого типа образуется только внутренними трубами. Двухтрубчатые теплообменники могут эффективно работать при небольших расходах теплоносителей, а также при высоких давлениях /6/.

Змеевиковые поверхности с прямыми трубами выполняют на условное давление 1 и 4 МПа. Трубы соединяют иа квадратных фланцах литыми двойниками. Трубы и двойники изготовляют чугунными или стальными. [c.199]

Из формулы (178) следует, что кольцевые напряжения в стенке гнутого двойника иа его вогнутой стороне а -= 90 ) достигают максимума, а па выпуклой стороне (а 270") — минимума. В сечениях, соответствующих углам а 0° и а ----- 180 , кольцевые напряжения равны напряжениям в прямой трубе. [c.261]

Пределы применения змеевиков погружных конденсаторов-холодильников с прямыми трубами [c.215]

Погружные змеевиковые конденсаторы-холодильники с прямыми трубами [c.216]

Изогнутые трубы. При движении жидкости в изогнутых трубах в потоке возникает вторичная циркуляция за счет действия центробежного эффекта. Это является причиной увеличения коэффициента теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи в змеевиках и коленах может быть рассчитан путем введения в формулы для прямых труб поправочного множителя [c.110]

Величина сопротивления в вентилях, тройниках и поворотах выражается в эквивалентных длинах прямых труб (1жв)- [c.39]

При ламинарном режиме течения в прямой трубе постоянного круглого сечения стабилизированный профиль скорости имеет форму параболы (рис, 1.3, а) [c.19]

Змеевик трубчатой печи в большинстве случаев составляется из прямых труб, соединенных между собой калачами. Нагреваемая среда одним или несколькими потоками поступает в трубы конвективного змеевика, затем в трубы радиантных экранов и, нагретая до необходимой температуры, выходит из печи. [c.303]

Коэффициент повышения расчетного напряжения в стенке калача по сравнению с прямой трубой, имеющей ту же толщину [c.222]

Равномерный профиль скорости в прямой трубе постоянного сечения можно получить только при входе в нее потока через раструб (коллектор) очень плавной конфигурации на ближайших от входа сечениях. [c.18]

Малая регулярная неравномерность (малые возмущения потока), при которой по всему поперечному сечению трубы жидкость движется только поступательно (продольные составляющие скоростей всегда положительны), и поперечные составляющие скоростей малы но сравнению с продольными. Эта неравномерность свойственна жидкости, движущейся в длинных прямых трубах, в начальных участках диффузоров с малыми углами расширения, в сечениях за плавными поворотами и т. д. (см. рис. 1.2, 1.13, 1.14, 1.42, 1.44). [c.78]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически ие зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (r/Do = О и г/Dq = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления tp. = [c.292]

Выпускная труба предохранительного клапана должна быть прямой, так как струя жидкости, выбрасываемой из системы, распрямляет изогнутую трубу, отрывая ее от опоры. Оба конца прямой трубы должны быть прочно закреплены. Диаметр трубы должен быть не менее чем на 10 мм больше диаметра диафрагмы предохранительного клапана. Во избежание опасности для обслуживающего персонала выпускную трубу необходимо направлять в приемный резервуар так, чтобы обломки диафрагмы попадали в жидкость. Для предупреждения образования ледяной пробки (в зимнее время) выпускная труба должна иметь уклон в сторону слива [9]. [c.160]

Толщину стенки кожуха определяют по данным гл. 6. Прочность крепления труб в трубной решетке определяют так же, как и в теплообменниках с прямыми трубами н неподвижными трубными решетками. [c.377]

Если в прямой трубе поток высоковязкой реакционной смеси отличается большой неоднородностью, часто этот эффект удается понизить, применяя трубы спиральной формы. При этом уменьшается разница между временем пребывания отдельных элементов и возрастает влияние радиальной диффузии. Вследствие этого наблюдаемый коэффициент продольного перемешивания при ламинарном потоке в изогнутых трубах чрезвычайно мал, особенно для газов. Некоторое экспериментальные данные, подтверждающие эти положения, приведены на рис. П1-16 . [c.108]

Расчет усилий. Расчет усилий и моментов, действующих в аппарате с прямыми трубами н неподвижными трубными решетками, производится для различных сочетаний давлений и температур р , Рт. и <т. которые могут иметь место прн пуске, остановке и эксплуатации, с целью выяснения возможных максимальных нагрузок на элементы аппарата. [c.370]

Допускаемая разность температур в кожухе и трубах в аппаратах с прямыми трубами и неподвижными трубными решетками [c.376]

Рассмотренные критерии обладают двумя сушественными недостатками. Прежде вссго, они. характеризуют не качество аппарата в целом, а лишь качество одного (хотя н основного) его элемента— теплопередающ,ей поверхности. Между тем конструктора в конечном счете интересует, не столько хороша ли сама по себе теплопередающая поверхность, сколько хорош ли аппарат как объект, выполняющий предназначенные ему функции. В самом деле, эффективная теплопередающая поверхность может быть так реализована в конструкции, что ее преимущества будут сведены на нет. Известно, например, что теплопередающая поверхность в виде пучка навитых труб имеет более высокую компактность (400— 600 м /мз) ио сравнению с пучками из прямых труб (100— 200 м /м ). Однако в пересчете на общий объем аппарата эти характеристики нередко бывают сопоставимы. Так, для одной из установок производства этилена был рассчитан теплообменный аппарат в двух вариантах с трубным пучком из витых труб и с прямыми труба ги. Компоновки аппаратов были выбраны такими, чтобы обеспечить близкие условия работы обоих вариантов. [c.298]

У змеевиковых конденсаторов-холодильников с прямыми трубами змеевик состоит из прямых [c.276]

Для потоков, проходящих по прямым трубам [c.363]

Решетка плоская из перфорированного листа или из полосок с острыми краями в прямой трубе [c.368]

Вход в прямую трубу [c.371]

Вход Н выход ИЗ прямой трубы через шайбу нли плоскую решетку с острыми краями отверстий [c.372]

По конструкции поверхности охлаладения можно разделить на три типа змеевиковые с прямыми трубами па фланцах, змеевиковые с гнутыми трубами и секционные. [c.199]

Выравнивающее устройство может быть выполнено в двух вариантах — с гнутыми и прямыми трубами. Выравнивающее устройство с прямыми трубами (рис. 177) меньше изнашивается, так как при изменении направления потока катализатора в трубах частицы катализатора скользят одна по другой. Однако при использовании гнутых труб достигается более равномерный вывод катализатора, исключается создянне заторов, меньше изнашивается катализатор. В связи с этим в более поздних конструкциях реакторов выравнивающее устройство выполнено с гнутыми трубами. [c.209]

При ламинарном потоке в прямой трубе профиль линейных скоростей приводит к значительной растянутости времени пребывания. В частности, по расчетам Денбиха при параболическом профиле скоростей [c.108]

На рис. 241 показаны детали для сборки е >единительных кем-муникаций. Длинные трубопроводы целесообразно составлять из прямых труб 1 длиной 1—1,5 м, снабженных стандартными шлифами. С помощью колен с углом изгиба 135° (2) или 90° (5), а также Т- или У-образных тройников 4, 5 можно собирать любые коммуникации, включающие при необходимости краны 6 и 7. Для обеспечения некоторой подвижности коммуникаций можно использовать соединительные детали со сферическими шлифами (см. рис. 19) или к штуцеру аппарата подсоединять коммуникацию из колен со шлифами, предложенную Фридрихсом (рис. 242). Шлифы различных размеров можно соединять с помощью переходов (рис. 243). Ниже приведены диаметры (в мм) муфты и конуса переходов, выпускаемых промышленностью [c.331]

Для потоков, проходящих по изогнутым трубам (змеевики), критическое значение Reкp выше, чем в прямых трубах, и зависит от отношения (1/0, где й—внутренний диаметр трубы змеевика, О — диаметр витков змеевика (рнс. 1-5). [c.363]

Примечания 1. Испарители должны изготовляться в двух исполнениях 1 — с коническим днищем диаметром от 800 до 1600 мм 2 — с эллиптическим диищем диаметром от 2400 до 2800 мм. 2. Обозначения г — число трубных пучков в аппарате — число труб в одном пучке — площадь проходного сечения по одному ходу трубного пространства Р — площадь поверхности теплообмена. 3. Трубы — 25Х 2,5 длиной 6 м (для типа У и-образиые трубы, состоящие из двух прямых труб длиной по 6 м) и 180 -ным коленом. 4. Расположение труб в трубных решетках — по вершинам квадратов. 5. Исполнение по материалу для всех испарителей М1 М4 Б1 52 и БЗ. в. Все испарители вы-группам А н Б. 7. Расчетная температура аппаратов от —30 до [c.351]

Ламинарный поток в прямых трубах может превратиться в турбулентный в местах изгибов трубопровода, а если же поток был турбулентным, Т0 вихреобразование в нем возрастет. Поэтому для траспортирова-ния нефти с водой выкидные линии должны быть короткими и по возможности прямыми, без фитингов. Отложения парафина в подъемных трубах и выкидных линиях сужают сечение трубопроводов и также способствуют диспергированию воды в нефти и образованию эмульсии. [c.19]

Рассмотренные выше типы местных сопротивлений относились к числу тех, для которых существуют простые теоретические модели, удовлетворительно описывающие наблюдаемые разности давления. Течение же в изгибах сложной формы, в тройниках, в. трубопроводной арматуре существенно сложнее, поэтому для оценки в них местных потерь давления обычно применяются эмпирические соотношения. Примером может служить номограмма для расчета сопротивления в коленах и тройниках, приведенная на рис. 2.15 [143]. Относительные потери давления двухфазного потока АРдвф. м/АРо. м представлены в функции относительных потерь давления двухфазного потока ДРдвф/ДЯо в прямой трубе для одних и тех же массовых скоростей и массовой доли пара. Величина ДЯдвф/ДРо для потока в прямой трубе может быть вычислена по одному из рассмотренных ранее методов [c.95]

Анализ и обобщение результатов оптимизации. В -описанном выше примере в качестве критерия оптимальности использована величина площади теплопередающей поверхности аппарата. Это позволяет при иллюстрации постановки задачи избежать громоздких выкладок, связанных с использованием более сложных критериев. Однако при анализе результатов и их обобщении гораздо больший интерес имеют данные, полученные при проведении оптимальных расчетов с использованием универсального технико-экономического критерия. Ниже излагается один из возможных подходов такого анализа, выполненный по результатам, полученным при технико-экономической опхимизации теплообменников с витыми трубами и жестким сердечником и кожухотрубчатых теплообменников с прямыми трубами. При этом в качестве критерия оптимальности была выбраначвеличина приведенных затрат. Программы были выполнены применительно к решению основной за-" дачи оптимизг ции. [c.325]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология