Потеря напора по длине змеевика

Большое значение при определении потерь напора в змеевиках имеет фазовое состояние сырья. В нагревательных печах,-где испарение или разложение сырья незначительно, изменение скорости движения его по длине змеевика невелико — всего 10—20% от начального в печах же, где происходит испарение или разложение сырья, скорость движения потока резко возрастает й может быть в десятки раз больше скорости сырья на входе в печь. Это явление связано с образованием большого количества паров и продуктов разложения сырья. С увеличением его скорости соответственно возрастают потери напора. [c.70]

Значительная часть потери напора в змеевике трубчатой печи приходится на участки с жидко-парофазным потоком сырья. Потери напора на таких участках с высокой точностью можно рассчитать по методу Б. Д. Бакланова, основанному на допущении, что испарение сырья начинается и радиантных трубах и что приращение тепла в них пропорционально длине труб. Подробнее этот метод изложен в соответствующих курсах . [c.293]

Для уменьшения гидравлических потерь нанора более рационально применять трубчатые змеевики, составленные из длинных прямолинейных участков с меньшим числом двойников. При использовании вместо них калачей и изготовлении цельносварных змеевиков потери напора также снижаются. [c.95]

Вначале по мере прохождения потока сырья по змеевику давление падает сравнительно равномерно, затем, начиная с некоторого сечения, соответствующего началу испарения, потеря напора прогрессивно возрастает. Доля отгона в печи также прогрессивно растет после некоторого сечения вследствие повышения температуры сырья и снижения давления. Характерным является изменение температуры сырья по длине змеевика. На участке, где сырье нагревается без испарения, температура повышается равномерно с момента начала испарения рост температуры замедляется, так как часть тепла расходуется на испарение сырья. При этом возможен случай (см. рис. ХХ1-22, пунктир), когда температура сырья на выходе из печи несколько ниже температуры в предшествующих трубах печи. [c.553]

Полная эквивалентная длина змеевика /экв представляет собой сумму длин печных труб и участка эквивалентной длины, на котором потери напора такие же, как и в двойниках. Практически эквивалентная длина двойника при- [c.213]

Интенсивность нагрева сырья и гидравлические потери напора определяются расчетами. Обе проблемы взаимосвязаны, поскольку с увеличением числа параллельных потоков сырья резко снижаются потери напора на преодоление гидравлических сопротивлений в змеевике и уменьшается давление на входе в печь. Это объясняется сокращением пути, проходимого каждым потоком, и уменьшением скорости его в змеевике. Если, например, однопоточная печь переоборудуется в двухпоточную без изменения диаметра печных труб, то общие потери напора снижаются примерно в 8 раз, так как они пропорциональны длине пути и квадрату скорости. Соответственно уменьшается расход энергии на прокачку сырья через змеевик. [c.266]

Небольшие изменения скорости потока по длине змеевика позволяют при расчете потери напора печей с однофазным режимом пользоваться уравнением Дарси — Вейсбаха и применять среднее значение скорости. [c.553]

В печах с двухфазным режимом при частично или полностью испаряющемся сырье скорость потока изменяется значительно. В этом случае скорость на выходе из печи может в несколько десятков раз отличаться от скорости потока при входе в печь. Естественно, что при таком значительном изменении скорости движущегося потока невозможно при расчете потери напора пользоваться средним значением скорости. Представление о гидравлическом режиме печей такого типа можно получить из графика, приведенного на рис. ХХ1-22. По оси абсцисс отложена длина змеевика 1, по оси ординат соответствующие давление р, температура I и доля отгона е. [c.553]

Небольшое изменение скорости по длине змеевика позволяет прп расчете потери напора печей с однофазным режимом применять среднее значение скорости и пользоваться обычным уравнением гидравлики. [c.496]

Стехиометрические уравнения протекающих реакций, уравнения кинетики и сопряжение их с уравнениями рециркуляции. Выражение текущих количеств комнонентов через ведущий компонент. Определение потери напора по длине змеевика. Составление уравнения теплового баланса. Выбор начальных температуры и давления. [c.297]

Существенными вопросами расчета трубчатых печей являются выбор числа параллельных потоков сырья в печи и подсчет давления на входе сырья в печь. Очевидно, что оба эти вопроса должны быть увязаны между собой, так как с увеличением числа параллельных потоков резко падает давление на входе сырья в печь. Это уменьшение давления, как известно, происходит,-во-первых, в результате снижения скорости потока, в( -вторых, в результате уменьшения пути, проходимого каждым потоком. Так, если, например, вместо одного предусмотреть в печи два потока, то длина пути и скорость потоков уменьшатся примерно в 2 раза. Так как гидравлические потери приблизительно пропорциональны квадрату скорости и прямо пропорциональны пути, то в данном случае общая потеря напора уменьшится приблизительно в 8 раз. Соответственно сократится расход энергии на прокачку сырья через змеевик печи. [c.509]

В целях удлинения канала был предложен дисковый вариант пластины (фиг. III. 2). В этой пластине увеличен путь движения жидкости. Увеличение длины канала с поворотами на одной пластине вызвало дополнительные потери напора. Впоследствии спиральный канал был заменен змеевиковым. Фрезерованные пластины из толстых бронзовых плит создавали ряд неудобств при эксплуатации аппарата и дорого стоили в изготовлении. Развитие производства легированных сталей и улучшение способов штамповки позволили перейти на изготовление штампованных пластин из тонких листов нержавеющей стали. На двух листах штамповался змеевик, затем листы сваривались точечной сваркой. Получался вид прямоугольной пластины (фиг. III. 3). При сборке аппарата между каждой парой пластин закладывались тонкие листы нержавеющей стали и теплообмен происходил через площадь закладного листа. Опыт показал, что такие пластины имеют значительное термическое сопротивление за счет небольшого слоя 86 [c.86]

Гидравлические потери напора зависят от скорости движения потока, его вязкости, от длины печных труб, их диаметра, чистоты внутренней поверхности, от местных сопротивлений в двойниках или калачах. С увеличением скорости движения сырья увеличивается коэффициент теплопередачи, снижается температура стенки трубы, и, как следствие, удлиняется пробег печи без чистки змеевика. При больших скоростях потока для одной и той же [c.36]

С точки зрения снижения гидравлических потерь напора более рационально применять трубчатые змеевики, составленные из длинных прямолинейных участков с меньшим числом двойников. 36 [c.36]

Это уменьшение давления на входе в печь происходит в результате уменьшения пути, проходимого каждым потоком, и уменьшения скорости в трубчатом змеевике печи. Так, если однопоточная печь переоборудуется в двухпоточную без изменения диаметра печных труб, то общая потеря напора на преодоление гидравлических сопротивлений уменьшается примерно в 8 раз, так как она пропорциональна длине пути и квадрату скорости. Соответственно уменьшается расход энергии на прокачку сырья через змеевик печи. [c.170]

Наиболее важна в области дальнейшего совершенствования заводских печей также разработка улучшенных методов расчета потери напора при двухфазном по гоне. Точное вычисление потери напора при двухфазном потоке важно не только для определения перепада давления в печном змеевике, ио и для выяснения того, достигается ли в той или иной точке змеевика максимальная температура технологического потока. Если в связи с особенностями изменения давления и температуры по длине змеевика печи в какой-либо точке испарение происходит быстрее, чем это соответствует скорости подвода продуктами сгорания необходимого количества тепла (скрытого тепла испарения и физического тепла потока), то температура технологического потока будет снижаться. Это замечание, в частности, справедливо для печей, работающих с высокой степенью испарения. Следовательно, в некоторой точке печного змеевика температура основного ядра жидкости может значительно превышать температуру, измеряемую на выходе из печи. [c.63]

В связи с применением подогрева воздуха отходящими дымовыми газами требуется оценить ряд важных сопутствующих факторов, относящихся к расчету и эксплуатации печи. Применение подогрева воздуха для достижения заданного к. п. д. устраняет необходимость в использовании конвекционных поверхностей. В результате этого все рабочие поверхности печи могут эксплуатироваться со сравнительно высокими коэффициентами лучистого теплообмена вместо относительно низких коэффициентов теплопередачи, преобладающих в низкотемпературной зоне конвекционных секций, оборудованных гладкими трубами. При подогреве воздуха общая поверхность неоребренных (гладких) труб обычно меньше, чем требуемая в оборудованных гладкими трубами печах радиантно-конвекционного типа. В тех случаях, когда требуются печные трубы из дорогостоящих легированных сталей, экономия на материале труб может в значительной степени компенсировать дополнительные капиталовложения на оборудование для подогрева воздуха. В случаях же, когда лимитирующим фактором является потеря напора жидкого потока при его движении по трубам, весьма важную роль могут играть уменьшение поверхности печных труб и сокращение длины печного змеевика, достигаемые в результате подогрева воздуха. [c.65]

Гидравлические потери напора зависят от скорости движения потока, его вязкости, длины печных труб, их диаметра, чистоты внутренней поверхности, местных сопротивлений в двойниках или калачах. С увеличением скорости движения сырья увеличивается коэффициент теплопередачи, снижается температура стенок труб и, как следствие, удлиняется пробег печи без чистки змеевика. При больших скоростях потока для одной и той же производительности печи диаметры труб могут быть меньшими, а компактное их размещение в камерах позволяет иметь малогабаритную конструкцию. Однако эти возможности весьма ограничены. Анализируя несколько преобразованную универсальную формулу Дарси — Вейсбаха для расчета потерь напора, можно убедиться, насколько быстро [c.69]

Здесь Ар —потери напора Я, — коэффициент гидравлического сопротивления э — эквивалентная длина змеевика С — производительность печи с вн — внутренний диаметр труб р — ллотность потока. [c.70]

Потерю напора на участке перегрева, где имеется только одна фаза и где изменение скорости движения паров связано с изменением температуры и давления по длине змеевика, рассчитывают также по уравнению Дарси—Вейсбаха [c.483]

Полная эквивалентная длина трубчатого змеевика 4 представляет собой сумму длин иечных труб и участка эквивалентной длины, на которой такие же потери напора, как и в двойниках. Практически эквивалентная длина двойника принимается равной (30- -100) d, где d — диаметр трубы. [c.113]

Реакционный змеевик печи выполнен из жаропрочной стали Х25Н20 и Х25Н35. Длина труб составляет 6—16 м, диаметр 76—150 мм. Уменьщение диаметра труб способствует увеличению интенсивности теплопередачи за счет увеличения их удельной поверхности, но приводит к повышению потери напора, за счет чего возрастает давление в змеевике. Для повышения коэффициента теплоотдачи к потоку в трубах и уменьшения скорости отложения кокса на стенках труб необходимо обеспечить массовую скорость сырьевого потока не менее 100—120 кг/(м -с). Верхний предел массовой скорости ограничивается линейной скоростью паров на выходе из печи, которая во избежание абразивного износа аппаратуры и трубопроводов не должна превышать 300 м/с. Перепад давления в радиантном змеевике не должен превышать 0,1 — [c.35]

Полная эквивалентная длина змеевика /экв представляет собой сумму длины печных труб и участка эквивалентной длины, на которой потери напора такие же, как и в двойниках. Практически эквивалентная длина двойника принимается равной (ЗО-МОО) dsH, где вн —диаметр трубы. Для двойников с плавным поворотом 2экв 30 ёвв, с резким поворотом /экв= (50 60)d, с резким поворотом и сужением прохода /экв = 100 d. Для участка из п труб длиной 1т находим [c.128]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология