Давление потери в золотниках

При соблюдении соотношения I = аАх [уравнение (3.5)] получаем выражение для коэффициента полной потери давления в золотнике в виде [c.79]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ В ЗОЛОТНИКАХ [c.79]

Давление потери герметичности —давление, при котором начинается протечка среды через закрытый затвор предохранительного клапана. При металлических уплотняющих кромках затвора клапана давление потери герметичности ниже давления начала открытия р и очень близко к рабочему давлению р . При уплотняющих кромках металл — упругий материал давление потери герметичности, как правило, выше давления начала подъема золотника и совпадает с давлением начала открытия щели клапана Ро- [c.10]

Поршневые вакуум-насосы отличаются от поршневых компрессоров двойного действия только устройством органов распределения. Вместо клапанов эти- насосы имеют золотник, при помош,и которого производится попеременно всасывание и выпуск газа. При золотниковом распределении объем вредного пространства незначителен и отсутствуют потери давления, связанные с открытием клапанов. [c.236]

В конструкции компрессора по схеме рис. XI. 13 над вторичным гидравлическим цилиндром расположен золотник системы регулирования. Он сообщает друг с другом полости по обе стороны гидравлических поршней в момент, когда давление масла в них одинаково, и разобщает их в различных положениях первичного поршня. Управляя золотником, можно уменьшить ход вторичного поршня и достигнуть таким путем плавного изменения производительности до нуля при незначительных потерях энергии, возникающих вследствие сопротивления золотника и [c.643]

Для полостей и каналов золотника (см. рис. 5-8), можно также составить уравнение давлений. Потери давления в рабочих щелях [c.371]

Коэффициенты потерь Сь Сг. влияющие на величину постоянной времени гидравлического сервомеханизма, определяются потерями давления на кромках золотника АР , в корпусе золотника (изгибы, сужения, расширения) ДР., и в трубопроводах между золотником и силовым цилиндром сервомеханизма (АР,) [c.79]

Будем считать, как и ранее, что при упругом уплотнении давление начала открытия совпадает с давлением потери герметичности т. е. Ро = Рг, когда золотник уже переместился за счет упругости материала на величину А/ . Соотношение сил при разгерметизации и в начале открытия клапана будет соответствовать уравнению (П1.4 ). Усилие, действующее на мембрану, будет [c.68]

Утечки масла через кольцевой зазор золотника зависят от рабочего давления и расхода масла. Для стандартной гидроаппаратуры (давление до 5—8 Мн/м , расход до 140 л мин) допустимая их величина равна 25—50 см /мин. При этом потери давления не превышают [c.126]

Проходное сечение клапана изменяется путем перемещения запорного или регулирующего золотника. При полностью открытых запорных клапанах потеря давления должна быть наименьшей. В противоположность этому работа регулирующих клапанов, служащих для регулирования давления, температуры, расхода и уровня, сопровождается искусственным увеличением потерь давления и, следовательно, энергии. [c.32]

Подачу гидродвигателю можно изменять также й при помощи органов управления кранов, клапанов золотников, перепуская часть жидкости, подаваемой насосом из линии высокого в линию низкого давления, минуя гидродвигатель. Это сопровождается потерей мощности перепускаемого потока и снижает экономичность гидропередачи, но позволяет применять более простые и дешевые насосы постоянной подачи, а также одновременно управлять движением нескольких гидродвигателей, питая их от одного насоса. [c.272]

Рг, парабола рд = Сд<Э представляет собой потери давления в щелях золотника и трубах системы. [c.359]

Из камеры 3 жидкость протекает через демпфер 24 в камеру 9. При этом происходит потеря давления жидкости, и давление в камере 9 будет ниже, чем в камерах 3 и 7. Вследствие потери давления образуются силы, перемещающие переливной золотник вправо. При перемещении золотника вправо полости 8 в 5 сообщаются, и жидкость под давлением проходит из полости 5 в полость 8, откуда стекает в бак. Золотник перемещается до тех пор, пока давление в камерах 7 и 5 не уравновесит давление в камере 9 и усилие пружины 22. [c.89]

На рис. 5-3, б показана характеристика питающей установки гидропередачи. Она состоит из ветви а—Ь, представляющей собой характеристику насоса, и ветви Ь—с, образованной действием переливного клапана. Рабочими режимами питающей установки являются точки пересечения ветви Ь—с с параболой рд = потерь в тракте гидродвигателя. Для получения наиболее удобной линейной взаимосвязи между скоростью гидродвигателя и открытием золотника желательно, чтобы ветвь Ь—с была близка к горизонтали, т. е. чтобы питающая установка обеспечивала постоянный перепад давлений р = = Рг — Pi на входе в исполнительный механизм. Для [c.364]

Построение на рис. 5-11 показывает, что при симметричном золотнике расходы в щелях и соответствующие им потери давления одинаковы, т. е. Qj = = Q Рк1 — Ръч — Ря < Qi = Рб1 Рб1 Рб- Тогда из уравнений давления следует, что [c.373]

После открытия клапана происходит самопроизвольное его закрытие, хотя давление газа в контролируемой точке не превышает давления настройки. Причины потеря упругости резинового уплотнения золотника верхней мембраны (при глубине отпечатка сопла Д на торце резинового уплотнения более 0,5—1,0 мм уплотнение следует заменить новым из маслобензостойкой резины толщиной 5 мм) прилипание диафрагмы к торцу корпуса обратного клапана разрыв нижней мембраны недостаточное давление газа перед клапаном. [c.161]

Потери давления в гидроприводе ц и АР ц складываются из потерь давления в гидроцилиндре, трубопроводах, золотниках, дросселях, напорных клапанах и другой гидроаппаратуре. Потери давления в сопле АР и АР определяются диаметром выходного отверстия сопла. Повышение температуры снижает потери в сопле. Потери давления в литниковой втулке АР и АРц определяются ее длиной и диаметром. Увеличение длины литниковой втулки и уменьшение диаметра приводит к возрастанию потерь давления. [c.339]

Существует несколько методов уменьщения мешающего влияния полной внешней нагрузки на движение поршня [11]. Так, например, если поток масла, проходящий через регулирующие зазоры, не будет зависеть от давления в обеих частях цилиндра, то это будет означать компенсацию нагрузки, условие которой обычно формулируется следующим образом д Ж дР = О представляет собой разность между количеством масла, поступающего в цилиндр, и количеством масла, выходящего из него Р—давление масла внутри цилиндра). Например, один из таких методов заключается в том, что поступление масла через каждый зазор не зависит от потери давления, т. е. dI,J IdP = дЖ/д АР — 0. В другом методе ширина одного из регулирующих зазоров зависит от давления, так 4ii изменение давления всегда компенсируется изменением поступления масла через этот зазор, т. е. дШ(1дР - дЖ дР — дЖг/дР = 0. Сущность этого метода состоит в том, что количество масла, проходящего через регулирующий зазор, определяется не только перемещением золотника, но также и перепадом давления на данном зазоре. Выбор соответствующей зависимости между шириной регулирующего зазора и перепадом давления на нем позволяет достичь полной компенсации влияния нагрузки, и тогда гидравлическая жесткость сн = оо [11]. [c.95]

В затворе клапана. При повышении давления в защищаемой системе выше расчетного рабочего уплотняющая сила и удельное давление на уплотняющие кромки затвора уменьшаются и наступает момент, когда начинается протечка среды через затвор. По мере дальнейшего повышения давления золотник клапана начинает подниматься, и при достижении определенного давления клапан полностью открывается. Так происходит открытие клапана с металлическими уплотняющими кромками. В клапане, у которого одна из уплотняющих кромок (на седле или на золотнике) выполнена из упругого материала, подъем золотника может начинаться до момента потери герметичности за счет упругой податливости материала уплотняющих кромок. Предохранительный клапан закрывается, когда давление в системе снижается до рабочего или не на много ниже него. [c.6]

Механизм распределения цилиндрическим неподвижным золотником (цапфой) позволяет создать компактную конструкцию машины, однако наличие гарантированного зазора приводит к необходимости статической разгрузки золотника и вызывает при высоких давлениях значительные объемные потери. [c.426]

Давление начала открытия — давление начала подъема золотника предохранительного клапана после потери герметичности. В некоторых случаях оно также устанавливается официальными нормами. В СССР такие нормы установлены в зависимости от рабочего давления р для предохранительных клапанов, работающих на водяном паре на паровых котлах. [c.9]

При подсоединении к одному общему патрубку нескольких предохранительных клапанов его сечение должно быть не менее 1,25 суммарного проходного сечения всех установленных на нем клапанов. Недостаточное сечение подводящего трубопровода вызывает большие потери давления и снижение давления перед клапаном, а следовательно, несвоевременное его открытие и вибрацию золотника полноподъемного клапана из-за недостатка подводимой среды. Падение давления в подводящем трубопроводе не рекомендуется допускать более 3% от давления в сосуде, в противном случае его нужно учитывать при расчете предохранительного клапана. [c.212]

Теоретически для детандер-машины к. п. д. цилиндров равен 99%. Общий к. п. д. установки (учитывающий потери давления в обратных клапанах и распределительных золотниках) колеблется в пределах 75н-80%. [c.178]

При расчетах торцового распределения основную трудность представляет выбор среднего давления действующего в стыковом торцовом зазоре между золотником и торцом блока, величина которого зависит от точности обработки деталей уплотняющей пары и в первую очередь от перпендикулярности их торцов к оси вращения и качества материала, из которых они изготовлены, а также от качества самой жидкости и ряда прочих, подчас трудно учитываемых факторов. Поэтому при колебаниях давления могут возникнуть непредусмотренные осевые силы в том или другом направлении, которые могут вызвать колебания ротора и привести к потере герметичности и к повышенному износу деталей скользящей пары. [c.230]

В гидромагистралях на пути от насоса к цилиндру происходят потери давления. Перепады давлений в золотниках, распределителях и другой гидравлической аппаратуре приводятся в механических характеристиках на эту аппаратуру. [c.226]

При определении общего к. п. д. всей рекуперационной установки учитывают потери давления в обратных клапанах и распределительных золотниках, расход мощности на привод питательных пасосов, подающих свежую жидкость промежуточного давления, потерю мощности в органах управлеиия. [c.224]

Давление, затраченное в гидродвигателе, рг = рг — pi, определяется приложенной к нему внещней нагрузкой. Полное давление, затрачиваемое в исполнительном механизме, р = р2 — Pi, определяется характеристикой питающей установки. Оно отличается от давления питающего насоса р на величину потерь в трубах 4 к 5 (см. рис. 5-3). Обычно эти потери малы, тогда р р . При заданных значениях р, р и смещении х золотника расход Qr, задающий скорость гидродвигателя (у при гидро-цилиндре и Лр при гидромоторе), определяется путем совместного решения уравнений расходов и давлений. Такое решение в графической форме для симметричного золотника (с одинаковым значением х для всех рабочих кромок) показано на рис. 5-11. Дросселирование (снижение) давления происходит в золотнике последовательно в щелях 2 к 4 (см. рис. 5-8). На правой части поля Q—р этим процессам соответствуют параболы p j = = / (Qa) н Pel = f (Qi). представляющие собой зависимости давлений р2ир от расходов и Qi при заданных значениях р2ир1,т.е. призаданномр. На левой части поля изображены зависимости тех же давлений от утечек и q . Вычитая, согласно уравнениям расхода, графически функции и из функций Qa и Qi, получим параболические зависимости р г и р от расхода гидродвигателя Q,. [c.371]

Значительные потери возможны из-за неплотностей рукавов, в соединениях шлангов, трубопроводов, уплотнениях. Эти утечки обнаруживают визуально. Устранить их можно подтягиванием креплений, заменой уплотнительных колец и прокладок. Разрыв шлангов (недостаточная прочность, неправильная установка, нарушение регулировок предохранительных устройств, правил эксплуатации и т. д.) вызывает мгновенную утечку (16...20 кг) масла. Для уменьшения утечек нельзя допускать натяжения и перекручивания шлангов высокого давления, своевременно проверять и регулировать предохранительные устройства и автоматы возврата золотников. Из-за отсутствия или неисправности соединительных и запорных устройств возможны большие потери при переоборудовании агрегатов и смене гидрофицированнных прицепных машин. [c.261]

Из медноаммиачных скрубберов часть раствора выходит, минуя рекуперационные машины, непосредственно в промежуточный десорбер, что дает возможность регулировать уровни жидкости в скрубберах. Эти причины, а также неизбежные гидравлические потери и утечки жидкости в золотниках обусловливают необходимость перекачивания части раствора (15—20% обш его количества циркулирующей жидкости) насосами вьГсокого давления, приводимыми в действие электродвигателями. [c.250]

На фиг. 114 и 115 представлен воздушный компрессор 1К судового типа. Конечное давление 200 ат. Производительность 6 л в минуту по нагнетанию, при числе оборотов По = 550 об/мин. и 8 л при По = 730 об/мин. Соответственно потребляемая мощность = 23,5 и 36 кет. Компрессор выпускается в двух вариантах с приводом от электродвигателя постоянного тока и от электродвигателя переменного тока. Компрессор бескрейцкопфный, двухрядный. В первом ряду — первая и третья ступени, во втором — вторая и четвертая. Коленчатый вал имеет три коренных подшипника, размещенных в раме компрессора. Средний — фиксирующий. Шатуны имеют верхние сферические головки вместо обычно применяемых поршневых пальцев. Нижние разъемные головки скрепляются шатунными болтами на мотылевых шейках вала с гарантийным зазором по длине шеек. Это (шаровое соединение и зазор) обеспечивает самоустановку поршней. Поршни чугунные дифференциальные, причем третьей и четвертой ступеней — наборные. В станину запрессованы чугунные втулки первой и второй ступеней, которые снаружи охлаждаются водой. Цилиндры третьей и четвертой ступеней чугунные с охлаждающей рубашкой, также имеют запрессованные чугунные втулки. Крышки третьей и четвертой ступеней стальные. На первой ступени вместо клапанов компрессор имеет золотник, с помощью которого осуществляется впуск воздуха при всасывании и выпуск при нагнетании. Применение золотника в данной машине вполне оправдано, так как компрессор по характеру своей работы не нуждается в регулировании производительности, а при различных конечных давлениях давление в первой ступени изменяется незначительно. Применение золотника снижает потери давления при всасывании и нагнетании и несколько уменьшает мертвые пространства. На второй и третьей ступенях установлены самодействующие кольцевые клапаны. На четвертой ступени—самодействующие тарельчатые клапаны. [c.219]

После предварительного шлифования плунжер и гильзы подвергают старению, после чего выполняют окончательную шлифовку и притнрку. Для повышения износостойкости плунжерных пар рабочие поверхности плунжеров хромируют, что повышает в 1,5—2 раза срок службы и позволяет использовать для изготовления плунжера сталь 45. Зазор между золотником и корпусом обычно составляет 2,5— 3,0 мкм на каждые 20—25 мм диаметра золотника. Скорость жидкости в золотниках допускается 25—35 м/с. Высоких скоростей следует избегать, так как они вызывают увеличение гидравлических сопротивлений и потерь давления. При рабочем давлении 200 кгс/см и максимальном для данного размера золотника расходе жидкости потери давления не должны превышать 2 кгс/см . [c.335]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология