Двухступенчатая система с отводом продукта реакции между ступенями (схема

Двухступенчатая система с отводом продукта реакции между ступенями (схема IV) [c.286]

Расчет второго реактора двухступенчатой системы с отводом продукта реакции между ступенями (схема IV) Ва( 1—РМР—Ру 1— 1 / Р N Р 1. [c.291]

Расчет второго реактора двухступенчатой системы с отводом продукта реакции между ступенями (схема IV) [c.392]

Двухступенчатая система с противотоком компонентов реакции между ступенями (и прямотоком внутри каждой ступени), работающая без рециркуляции и отвода продукта реакции между ступенями (простейшая двухступенчатая система-схема III, фиг. 66) с отводом продукта реакции между сту пенями (схема/I/, фиг. 67) с рециркуляцией непрореагировавшего сырья (схема V, фиг. 68), [c.342]

В двухступенчатой системе, наряду с противотоком и отводом продукта реакции между ступенями, можно также осуществить и рециркуляцию непрореагировавшего сырья, в результате чего представляется возможным получить наиболее полное превращение сырья в желаемый продукт. Очевидно, что применение каждого из указанных методов, как в отдельности, так и в сочетании друг с другом, приведет к получению той или иной производительности единицы реак-ц онного объема, величину которой необходимо определить для обоснования выбора технологической схемы процесса. [c.355]

В двухступенчатых системах (схема IV), где помимо метода противотока осуществляется и отвод продуктов реакции между ступенями, наблюдается еще большее снижение величины реакционного объема. Предельно минимальные объемы во всех случаях имеют одноступенчатые системы (прямоточные и противоточные), работающие с рециркуляцией, в условиях F- 0. Нетрудно видеть, что эффект от применения того или иного метода интенсификации химического процесса тем меньше, чем больше величина R. В связи с этим интересны результаты расчетов, приведенных для случая, когда R = 2,1. Кривые зависимости V от Fl при = 2,1 показаны на рис, 72. Полученные данные показывают, что применение противотока не всегда способствует интенсификации химического процесса. В данном случае, когда R = 2,1, все рассмотренные схемы, где применяется только противоток реагирующих компонентов (за исключением схемы IV), имеют большие объемы, чем соответствующие прямоточные. Поэтому все кривые рис. 72, характеризующие зависимости V от Fl, для противоточных одноступенчатых реакторов (с рециркуляцией и без рециркуляции) располагаются выше соответствующих кривых для прямоточных одноступенчатых реакторов. [c.319]

Рис. У1У. 9. Двухступенчатая система с противотоком и отводом продуктов реакции между ступенями а—схема У1> состав потоков в первом реакторе в схеме IV 5—состав во втором реакторе в схеме IV.

Значительно большая интенсификация химического процесса может быть достигнута, если между отдельными ступенями двух- или многоступенчатой системы, наряду с противотоком, осуществляется отвод продуктов реакции. Наличие продуктов реакции в сырьевом потоке уменьшает концентрацию реагирующих компонентов, приводя тем самым к снижению скорости химического процесса. На рис. 51 представлены также кривые yi = /ni(Fi) и Кг = = f r (Fl), характеризующие зависимость объемов первого и второго реакторов в двухступенчатой системе, между ступенями которой, наряду с противотоком, осуществляется и отвод продуктов реакции (см. схему IV и табл. 108 и 110). Как видно из схемы процесса и кривых рис. 69, условия работы первого реактора в такой системе не отличаются от условий работы первого реактора в двухступенчатой системе, где осуществляется только противоток. Поэтому кривая Ki = fni(fi) в равной степени относится к схемам III и IV. [c.315]

IV меньше объема первого реактора той же схемы. Суммарный объем обоих реакторов двухступенчатой системы, между ступенями которой осуществляется как противоток, так и отвод продуктов реакции, характеризуется кривой Ki+K2= = fiv(Fi). Из рассмотрения этой кривой видно, что при Fi = 0,4 и = = 0,8 — f 1 = 0,4 система имеет минимальное значение реакционного объема. В этих условиях объемы второго и первого реакторов относятся как 0,218 0,142, а суммарный объем обеих ступеней выразится в виде [c.315]

Что же касается второго реактора, работающего по схеме IV, то S последнем создаются более благоприятные условия для повышения скорости химического процесса, поскольку в этом реакторе, помимо высокой концентрации реагирующих веществ, освобожденных от продуктов реакции, имеет место и значительно более благоприятное соотношение между потоками хлористого водорода и пропилена. В связи с указанным понятно взаимное расположение кривых и 1 2= /iv(Fi), показывающее, что при равной глубине гидрохлорирования объем второго реактора, относящийся к схеме IV, всегда меньше объема второго реактора, относящегося к схеме Ш. По той же причине при равной глубине гидрохлорирования объем второго реактора схемы IV меньше объема первого реактора той же схемы. Суммарный объем обоих реакторов двухступенчатой системы, между ступенями которой осуществляется как противоток, так и отвод продуктов реакции, характеризуется кривой V"2=/iv(Fi). Из рассмотрения [c.417]

Если процесс гидрохлорирования пропилена осуществить в трехступенчатой системе с противотоком и отводом продукта реакции между ступенями, то общий минимильный объем такой системы будет еще меньше, чем объем аналогичной двухступенчатой системы. На фиг. 3 показаны кривые зависимостей объемов реакторов трехступенчатой системы (см. схему VI и таблицы 76—79) от глубины гидрохлорирования в отдельных ступенях. При помощи этих кривых, методика построения которых была описана в соответствующем разделе главы, определены условия, при которых достигается предельно минимально возможный объем для трехступенчатой системы. Из рассмотрения кривых видно, что для получения заданной глубины превращения Р = 0,8 предельно минимальный объем для трехступенчатой системы можно получить, когда Р, = 0,26, 1 + / 2 = 0,5 и 7 3 = 0,3. В этих условиях [c.393]

В двухступенчатых системах (схема IV), где помимо метода противотока осуществляется и отвод продуктов реакции между ступенями, наблюдается еще большее снижение величины реакционного сбъема. Предельно минимальные объемы во всех случаях имеют одноступенчатые системы (прямоточьые и проточные), работающие с рециркуляцией, в условиях / —0. Нетрудно видеть, что эффект от применения того или иного метода интенсификации химического процесса тем меньше, чем больше величина Я. В этой связи интересны результаты расчетов, приведенных для случая, когда / = 2,1. Кривые зависимости [c.398]

В двухступенчатых системах (схема IV), где помимо метода противотока осуществляется и отвод продуктов реакции между ступеня-У [c.424]

Что же касается 2-го реактора, работающего по схеме IV, то в последнем создаются более благоприятные условия для повышения скорости химического процесса, поскольку в этом реакторе, помимо высокой концентрации реагирующих веществ, освобожденных от продуктов реакции, имеет место и значительно более благоприятное соотношение между потоками хлористого водорода и пропилена. В связи с указанным становится понятным взаимное расположение кривых 2=/in(- i) и =/iv показывающее, что при равной глубине гидрохлорирования объем 2-го реактора, относящийся к схеме IV, всегда меньше объема 2-го реактора, относящегося к схеме III. По той же причине при равной глубине гидрохлорировапия объем 2-го реактора схемы IV меньше объема 1-го реактора той же схемы. Суммарный объем обоих реакторов двухступенчатой системы, между ступенями которой осуществляется и противоток и отвод продуктов реакции, характеризуется кривой Урассмотрения этой кривой видно, что при / ==0,4 и F2 = 0,8 — i j = 0,4 система имеет минимальное значение реакционного объема. В этих условиях объемы 1-го и 2-го реакторов относятся как 0,218 0,142, а суммарный объем обеих ступеней выразится в виде [c.228]