Трехступенчатая система

Рис. 15. Схема трехступенчатой системы снабжения газом

Рис. 103. Трехступенчатая система городского распределения газа.

Системы утилизации энергии с применением турбодетаидеров позволяют полностью улавливать энергию отходящих газов. В зависимости от способа регенерации турбодетандер можно использовать по следующей схеме регенератор — трехступенчатая система отделения катализатора — турбодетандер — котел дожига СО (в случае ВТР котел дожига СО отсутствует). В настоящее время на установках ККФ давление регенерации и, следовательно, отходящих газов повышают до 0,3 М,Па и более, вследствие чего использование турбодетандеров приобретает особенно большое значение. Системы утилизации энергии с турбодетандером применяют сейчас на 23 действующих и строящихся установках. [c.105]

Оптимальное значение объемной скорости трехступенчатой системы (Уп=з = 97,11 л л кат-час) но сравнению с оптимальным значением объемной скорости одноступенчатой системы увеличится на 45,6%. [c.275]

Максимальная объемная скорость в трехступенчатой системе (у =з = 126,79 л/л кат-час), которая достигается при оптимальном значении В = 1,8, соответственно больше, чем в одноступенчатой системе, на 26%, а по сравнению с двухступенчатой системой на 6% и т. д. [c.278]

По трехступенчатой системе снабжаются газом наиболее крупные города Москва, Ленинград, Баку и др. Газ из газораспределительной станции под высоким давлением подается на специальные газорегуляторные пункты, где давление снижается до необходимого. Такая система снабжения газом обеспечивает правильный режим давления газа почти для всех потребителей. [c.58]

Характерным примером организации комплексного контроля спиральных швов труб для транспортирования горючих жидкостей и газов является Дунайский металлургический комбинат (ВНР). На этом комбинате трубы диаметром 300—1000 мм с толщиной стенок 5—12 мм вначале контролируют автоматической ультразвуковой установкой типа Душа-2 (см. табл. 34), а затем дефектную группу изделий просматривают на механизированной рентгеновской установке с электронно-оптическим преобразователем фирмы Филипс (Голландия). Скорость контроля составляет 1—1,5 м/мин. В том случае если дефекты с ее помощью не обнаруживаются, то производят ручной ультразвуковой контроль. Такая трехступенчатая система испытаний необходима при контроле труб из высокопрочных марок сталей, для сварных соединений которых характерными дефектами являются кристаллизационные [c.242]

Для чистых помещений классов A,B, ,D, как правило, характерна трехступенчатая система фильтрации [c.750]

Фиг. 54. Определение минимального объема трехступенчатой системы гидрирования (случай б)

Как правило, для очистки газа применяют двух- и трехступенчатые системы, содержащие аппараты разных типов. На первой ступени используют аппараты грубой очистки (циклоны, мультициклоны), а окончательную очистку осуществляют в электрофильтрах. [c.139]

Трехступенчатая система с автоматическим дозатором в принципе может обеспечить высокую точность дозирования, однако широкого применения не получила. [c.47]

Для 3-го реактора трехступенчатой системы п 3) [c.289]

Далее по данным предыдущего примера, нами был произведен расчет для трехступенчатой де(идрогенизации. Этот расчет (фиг. 45) показал, что в трехступенчатой системе для достижения заданной глубины превращения, при той же производительности по сырью, общий объем реакционной аппара- [c.290]

Фиг. 51. Трехступенчатая система гидрогенизации (случай а)

Фиг. 52. Трехступенчатая система гидрогенизации (случай б )

Тогда в соответствии с поточной схемой, показанной на фиг. 51, объемы каждого из реакторов трехступенчатой системы определятся из следующих расчетных уравнений [c.310]

Таким образом, было найдено, что минимальный общий объем трехступенчатой системы достигается тогда, когда объемы ступеней находятся в отношении 1 1,38 2,53, что дает степени гидрирования в 1-м реакторе / 1 = 0,43, во 2-м реакторе р2 = 0,84 (/ а = 0,41) и в 3-м реакторе Р ъ = 0,99. [c.313]

Ведение процесса в трехступенчатой системе гидрирования позволяет уменьшить объем такой системы на [c.313]

Если же учесть, что каждая ступень гидрирования требует погоноразделительных устройств с дополнительным оборудованием, то станет ясным, что трехступенчатая система не может быть оправдана для этого случая. [c.315]

Трехступенчатая система гидрохлорирования с противотоком реагирующих компонентов и отводом продуктов реакции между ступенями (схема VI, фиг, 69) при этом сохраняется прямоток внутри каждой ступени, [c.342]

Г. Трехступенчатая система гидрохлорироваиия с противотоком реагирующих компонентов и отводом продукта реакции между ступенями (схема VI) [c.369]

Ниже приводятся выводы расчетных формул для определения объемов каждой из ступеней трехступенчатой системы. [c.370]

Определение объема первой ступени. Состав потоков в различных сечениях 1-го реактора трехступенчатой системы показан на фиг. 69 6. [c.370]

Из уравнения (IV, 261) видно, что при заданном начальном составе сырья и выбранном Р объем 3-го реактора трехступенчатой системы зависит от суммарной глубины гидрохлорирования (Г]+ / 2), достигаемой в 1-м и 2-м реакторах, и не зависит от каждой из величин Гд + Г2 в отдельности. Поэтому задаваясь различными значениями изменяющимися в [c.375]

Общий объем реа<торов трехступенчатой системы очевидно будет слагаться из суммы [c.375]

Расчет 1-го реактора трехступенчатой системы гидрохлорироваиия [c.375]

Сравнивая процесс одноступенчатой депарафинизации с различными вариантами двух- и трехступенчатой депарафинизации, нужно отметить, что двух- и трехступенчатая системы имеют преимущества перед одноступенчатым процессом лишь при ухудшенной фильтруемости сырья и при плохой работе вакуумных фильтров. Но чем выше фильтруемость сырья и чем лучше работают вакуумные фильтры, тем меньшими становятся преимущества двухступенчатого процесса, и одноступенчатый процесс по таким основным показателям, как отбор масла, содержание масла в гаче и др. приближается к показателям двухступенчатого процесса. Поэтому при высоком качестве сырья, хорошей работе вакуумных фильтров недостатки двухступенчатых вариантов процесса перестают перекрываться их преимуществами и эти варианты становятся вообще нецелесообразными. [c.193]

Для очистки дымовых газов от костной пыли (с содержанием частиц до 5 мкм около 23%) на Московском заводе Клейтук установлена [168] трехступенчатая система очистки, состоящая из групповых циклонов ЦН-15 (диаметром 550 мм каждый) и двух последовательно установленных пенных пылеуловителей с противоточными решетками. Оба аппарата работают на проточной воде с отводом шламовых вод в канализацию. Характеристика пенных пылеуловителей [c.276]

Эффективность пылеулавливания на отечественных установках крекинга для трехступенчатой системы пылеулавливания из спи-рально-конических циклонов диаметром 1,5/1,4/Г,3 м на установках типа ГК достигает 99,9%, а для двухступенчатой системы пылеулавливания из циклонов с тангенциальным входом и винтовой крышкой диаметром 1,6/1,4 м она составляет 99,7—99,8%. Приме- [c.207]

Для очистки выбросов от пыли сушильные установки обогата-тельных фабрик оснащены трехступенчатой системой очистки, состоящей из разгрузочной камеры, батарейного циклона ПБЦ и мокрого пылеуловителя МНР. Эффективност . очистки составляет 98—99,5%. Применяемые аппараты по своим техническим характеристикам не ус1упают зарубежным образцам. [c.147]

Городская система газораспределения включает газораспределительные станции (ГРС) и пункты (ГРП), газохранилища и кольцевые и тупиковые городские газопроводы различного назначения и давления. По давлению различают газопроводы низкого (до 500 мм вод. ст.), среднего (0,05—3 кГкм ) и высокого (свыше 3 кГ/ см ) давлений. В зависимости от этого городские системы газораспределения могут быть одно-, двух- или трехстуненчатыми при передаче газа потребителям. Одноступенчатое газораспределение применяется только в небольших городах при наличии местного источника газа с небольшим давлением. Трехступенчатые системы газоснабжения (рис. 103) необходимы для газификации городов, получающих газ под большим давлением и имеющих газохранилища высокого давления для покрытия ник газонотребления. [c.214]

Проведенные промышленные испытания ингибитора-флокулянта ГИПХ-3 при бурении скважин на месторождениях Западной Сибири показали, что достичь оптимальных с точки зрения создания высокоингибированного раствора и максимальной реализации флокулирующих свойств концентраций 0,2...0,4 % в буровом растворе удается с трудом. Чаше всего буровой раствор обрабатывали реагентом в количестве 0,05...0,15 %. Это было обусловлено загущением и вспениванием бурового раствора, чрезмерно высоким содержанием флокул в буровом растворе и недостаточно эффективным их отделением в элементах двух-и трехступенчатой системы очистки, а порой и просто замазыванием сеток вибросита. Последнее приводило к снижению скорости очистки бурового раствора и к ограничению количества ГИПХ-3. В результате не был использован весь потенциал желаемого повышения ингибирующих свойств естественного глинистого раствора. С точки зрения практического применения реагентов, обладающих одновременно высокими ингибирующими свойствами и свойствами умеренного флокулянта, необходимо, чтобы флокулирующие свойства не были препятствием для ввода реагента в количествах, необходимых для максимального увеличения ингибирующего эффекта. Поэтому в целях расширения ассортимента и выявления оптимально подходящего реагента к ус- [c.144]

При совмещении системы воздухоподготовки и кондиционирования трехступенчатая система очистки воздуха при помощи воздушных фильтров имеет свои особенности [c.750]

Формула (IV, И) применима также для определения объема второй ступени трехступенчатой системы, но в том виде, как она гаписана. [c.290]

Вывод расчетных уравнений для определения объема каждого из реакторов трехступенчатой системы по 1-му способу не представляет затруднений и производится аналогично тому, как эго уже п< казано аля одно- и двухступенчатой систем. Однако конечный вид этих у[,аьнений зависит от условных обозначений, используемых при составлении схемы потоков для каждого реактора, а потому здесь следует рассмотреть оба указанных вначале случая а а б. При этом следует учесть, что расчетное уравнение для определения объема [c.309]

Полученные данные для трехреакторной системы при принятых значениях Я н Р показывают, что трехступенчатая система гидрирования не имеет значительных преимуществ перед двухступенчатой в смысле сокращения объемов по сравнению с системой с одной ступенью гидрирования. [c.315]

В рассматриваемой трехступенчатой системе создаются значительно более благоприятные условия для увеличения скорости реакции гидрохлорироваиия, чем в аналогичной двухступенчатой системе. Более частый отвод продукта реакции значительно увеличивает концентрацию реагирующих компонентов. Осуществляя противоток реагирующих хлористого водорода и олефина, еще в большей степени можно сместить равновесие реакции в стогону образования продукта реакции. Поэтому в трехступенчатой системе в сравнении с двухступенчатой может быть либо значительно увеличена глубина превращения (при равном объеме), либо сокращена величина реакционного объема (при равной глубине превращения). В обоих случаях производительность единицы реакционного объема трехступенчатой системы будет больше, чем в двухступенчатой. [c.369]

Сопоставляя уравнения (IV, 246) и (IV, 210), можно видеть, что объем перьых реакторов в двухступенчатой и трехступенчатой системах имеют совершенно одинаковые зависимости от / 1, вследствие чего при равных начальных значениях Р, г и Р объемы первых ступеней обеих систем равны. [c.372]

Суммарный реакционный объем трехступенчатой системы будет зависеть от выбранных величин Р , Р и Р . Очевидно- сли любая из этих величин будет равна нулю, то трехступен [c.375]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология