Нагревание тел. при обтекании их жидкостью

Коэффициент теплоотдачи прп конвективном теплообмене (охлаждение или нагревание) зависит как от условий обтекания стенки трубы жидкостью, так и от режима ее течения. Для жидкости, подаваемой в трубное пространство теплообменника, стремятся создать турбулентный режим за счет увеличения числа ходов. [c.149]

К первой группе относятся лопастные, якорные и рамные мешалки. Их рабочие органы расположены в вертикальной плоскости (рис. П1. 10) и являются плохо обтекаемыми телами. В соответствии с рассмотренными в гл. II законами обтекания твердых тел жидкостью при вращении мешалки за лопастью возникает зона пониженного давления, в которой образуются вихри. Этими вихрями в основном и обеспечивается перемешивание. Интенсивность вихреобразования убывает с увеличением вязкости жидкости. Поэтому лопастные мешалки используют для не очень вязких сред. Рамные и якорные мешалки применяют для жидкостей с относительно большой вязкостью, особенно когда необходимо интенсифицировать движение жидкости в пристенном слое. Такая необходимость возникает, например, при нагревании или охлаждении содержимого аппарата через стенку (в аппаратах с рубашками). [c.215]

Конвективный теплообмен между движущейся средой и омываемой ею поверхностью твердого тела называется теплоотдачей. Изучение этого процесса имеет большое практическое значение, так как нагревание или охлаждение жидкостей или газов в технике и быту часто происходит либо при внешнем обтекании твердой поверхности теплообмена (например, поверхности трубы), либо при внутреннем обтекании (например, при движении жидкости внутри трубы). [c.14]

НАГРЕВАНИЕ ТЕЛ ПРИ ОБТЕКАНИИ ИХ ЖИДКОСТЬЮ [c.158]

Рассмотрим, наконец, теплоотдачу при поперечном обтекании труб В этом случае процесс теплоотдачи имеет ряд особенностей, которые о ьяс няются гидродинамической картиной движения жидкости вблизи поверх ности труб. Опыт показывает, что плавный безотрывный характер обтека ния труб имеет место только при очень малых числах Рейнольдса (Ке < 5) При больших числах Ке, характерных для практики, обтекание труб всегда сопровождается образованием в кормовой части вихревой зоны, что в сильной мере отражается и на теплоотдаче. При этом коэффициент теплоотдачи в наибольшей степени зависит от скорости набегающего потока, плотности и теплопроводности и в меньшей степени от теплоемкости и вязкости жидкости. Кроме того, коэффициент теплоотдачи существенно зависит от температуры жидкости, температурного напора и направления теплового потока. При нагревании капельной жидкости значение коэффициента теплоотдачи всегда вьш1е, чем при охлаждении. [c.187]

Дейслер [Л. 7] на основе многочисленных расчетов для стабилизированного потока предложил принимать = —0,14, и это значение широко использовалось в течение многих лет при обработке опытных данных, полученных как для ламинарного потока в трубах, так и для поперечного обтекания труб. Пока еще не проведены исследования, на основании которых можно было бы сделать обоснованный выбор между этими значениями. Однако во всех случаях различие очень мало и любое из этих значений, вероятно, вполне пригодно для расчета. Из анализа, проведенного Дейслером, известно также значение показателя степени т при коэффициенте сопротивления. Влияние этой поправки весьма существенно значения т = 0,58 для случая нагревания жидкости и т = 0,50 для охлаждения жидкости определяют удовлетворительное соответствие результатов анализа. Однако экспериментальных данных, подтверждающих это, пока мало. [c.78]

При стабилизированном движении воды в трубах и каналах длиной / > 50 , а также их продольном обтекании для расчета теплоотдачи следует пользоваться формулами (1-10) и (1-10а), справедливыми вообще для всех капельных жидкостей и газов в ироцессе их нагревания и охлаждения в диапазоне изменений чисел Р/- , от 0,6 до 700, чисел >10000 и отношения // 2з50. Формула (1-10) может быть представлс1 а в виде [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология