Безотрывное обтекание

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Как уже указывалось, при безотрывном обтекании влияние вязкости ограничивается тонким поверхностным слоем. Вне этого слоя течение мало отличается от течения идеальной жидкости. Отсюда следует, что влияние вязкости почти не сказывается на течении в средних сечениях — оно остается практически невозмущенным. [c.103]

Имеет место безотрывное обтекание пузырька, объясняемое значительным различием вязкостей жидкой и газообразной фаз. [c.53]

В лопастных аппаратах компрессора характер течения более сложный, чем в неподвижной решетке, но влияние числа Маха проявляется аналогично. С увеличением Л4 эффективность ступеней падает, а область устойчивой работы при безотрывном обтекании профилей сужается, вследствие чего увеличивается крутизна кривых характеристики (рис. 16.3, г). [c.203]

В дальнейшем будет показано, что в сверхзвуковом потоке газа возможно безотрывное обтекание острой кромки при этом скорость нигде Н9 обращается в бесконечность. [c.108]

Приближенно примем, что при безотрывном обтекании решетки нанравление скоростей в сечении % — 2 для вязкого и потенциального потоков одинаково, т. е. положим, что [c.13]

Это условие называется постулатом Чаплыгина — Жуковского и может быть сформулировано следующим образом при безотрывном обтекании профиля вокруг него возникает циркуля- [c.23]

Заметим, что, как уже указывалось (гл. II), вследствие нереальности такого давления безотрывное обтекание становится невозможным, и с передней острой кромки пластины происходит срыв струй. Поэтому применение описанных выше математических методов для определения обтекания невязким потоком пластины или других профилей с острыми передней и задней кромками, строго говоря, носит несколько условный характер. Исключение составляет только случай обтекания профиля под таким углом атаки, при котором точка разветвления струй совпадает с острой передней кромкой ). В этом случае обе острые кромки, передняя и задняя, лежат на линии раздела потоков, обтекающих верхнюю и нижнюю стороны профиля, и струи жидкости плавно входят и сходят с него. [c.27]

Как показывают эксперименты, конфузорный характер течения в решетках осевых турбин позволяет при правильном выборе параметров решетки и профиля обеспечить в некотором диапазоне углов атаки безотрывное обтекание и в результате получить плавное ускорение потока вплоть до скорости звука на выходе из решетки. [c.73]

Для умеренных чисел Рейнольдса 0,1<Ке<100 с использованием для (Уел численных решений уравнений Навье — Стокса проводились численные расчеты для д = 0 0,333 1 и 3. Рассматривалось безотрывное обтекание капли, т. е. принималось 0) = я в соотношении (5.3.2.17). Зависимости функции ф, входящей в уравнение (5.3.2.16), от числа Ке и ц представлены на рис. 5.3.2.3. Там же нанесены экспериментальные данные [25] для капель, движущихся в несмешивающейся жидкости при ц = 0,38 0,42 и 2,6. [c.278]

Рассмотрим стационарное сверх- и гиперзвуковое осесимметричное безотрывное обтекание гладких затупленных тел сжимаемым вязким газом. Введем систему координат (х, (р), связанную с поверхностью обтекаемого тела, в которой у Ко — расстояние по нормали к поверхности тела, хКо длина дуги контура тела, отсчитываемая от точки торможения, (р — меридиональный угол, Яо — радиус затупления контура тела в критической точке (см. рис. 5.1). Тогда система [c.174]

Если считать, что колесо имеет некоторое число бесконечно тонких лопаток, то при условии безотрывного обтекания (расчетный режим течения) около лопатки проходит струйка, направление которой совпадает с направлением угла установки лопаток р2 . Другие струйки имеют промежуточное направление между принуждающим контуром лопатки и траекторией непринужденного движения, которое имело бы место, если лопаток не было совсем. Соответствующий график изображен на рис, 2.5. Вследствие инерционности потока жидкости средний угол Р2 будет меньше угла установки лопатки Рзл (см- рис. 2.5). [c.50]

Теоретически определить Як можно только при условии безотрывного обтекания профилей в действительности при значительном отклонении режима работы от расчетного в области входной кромки наблюдается отрыв потока. Поэтому теоретические и опытные значения Я, на нерасчетных режимах не совпадают. Так, при уменьшении подачи по теории АЯ тах должно резко возрастать вследствие увеличения Як- Однако по опытным данным уменьшение подачи вызывает уменьшение АЯ.,тах, так как при увеличении угла атаки происходит отрыв потока с вхо I-ной кромки лопастей, в результате чего коэффициент Я умен -шается. [c.155]

Меры борьбы с помпажом разделяются на две группы. К первой группе относятся мероприятия, применяемые при проектировании компрессоров и направленные на увеличение области безотрывного обтекания профилей при увеличении углов атаки [c.324]

Основными путями увеличения области безотрывного обтекания профилей являются следующие уменьшение окружных скоростей (чисел М) применение профилей с большой относительной толщиной (при малых числах М) и большим радиусом округления входной кромки специальный выбор формы средней линии профилей уменьшение относительного шага. В центробежных компрессорах для увеличения области устойчивой работы необходимо принимать большие значения отношения С2г/ 2 и большое число рабочих лопастей безлопастные диффузоры обеспечивают больший диапазон возможных режимов работы, чем лопастные диффузоры. В некоторых конст-рукциях возможен поворот направляющих лопастей, что также увеличивает область безотрывного обтекания профилей. [c.325]

Значения коэффициентов и т могут быть найдены В специальных работах б при безотрывном обтекании может быть принята равной 0,1—0,2, при отрыве потока от стенок б=0,3- -0,6. Кинетическое давление р /у и [c.172]

Оптимальное отношение (///)пер для периферийных сечений определяют по графику (рис. 34) [28]. На графике также показана зависимость кавитационного коэффициента от оптимального коэффициента напора. Коэффициент напора /С = Н/ пЮ ) зависит отп насоса (рис. 35). Для безотрывного обтекания профилей густота решетки не должна быть меньше, чем определенная по графику (см. рис. 34). Густоту решетки в остальных сечениях выбирают не менее, чем для периферийных, при обеспечении плавного изменения I по радиусу. [c.68]

ГОРЕНИЕ ПОРИСТОГО УГЛЕРОДНОГО ШАРА В ПОТОКЕ ПРИ БЕЗОТРЫВНОМ ОБТЕКАНИИ [c.44]

Профилирование лопасти. Профилирование лопасти должно быть осуществлено так, чтобы создать возможно более благоприятные условия для безотрывного обтекания контура лопасти потоком, что соответствует минимуму гидравлических потерь. С этой целью принимают плавный, без минимумов, и максимумов, закон изменения относительной скорости от начального значения до конечного в функции длины средней линии канала 5. Имея функциональную зависимость ш и от5, можно, задавшись значениями толщины лопасти 6 в функции 5, определить угол наклона лопасти р. Из уравнения (3. 5) и выражения для коэффициента стеснения (3. 9) находим [c.93]

Второй важной особенностью характеристик компрессоров является их большая крутизна, которая объясняется двумя причинами. Во-первых, с увеличением числа М уменьшается диапазон углов атаки, обеспечивающих безотрывное (или почти безотрывное) обтекание профилей. При М max характеристика становится вертикальной (например, характеристика компрессора при =10 000 об1мин на рис. 12.1, а). Очевидно, что с увеличением числа оборотов число М возрастает, и поэтому крутизна характеристик увеличивается. Второй причиной увеличения крутизны характеристик является изменение плотности газа. Действительно, если в многоступенчатом насосе изменится подача, то все ступени окажутся в одинаковых условиях работы в частности, углы атаки рабочих колес будут одинаковыми (если ступени одинаковы). Иначе обстоит дело в многоступенчатом компрессоре. При увеличении подачи, например, на 10% объемный расход первой ступени вырастет также на 10%, а объемный расход второй ступени увеличится больше (например, на 13%) вследствие уменьшения давления и, соответственно, плотности газа перед второй ступенью. Другими словами, изменение режима работы первой ступени вызывает более резкое и в ту же сторону изменение режима работы пос-яедующих ступеней. На рис. 12.2 показано сложение характеристик двух [c.304]

Сказанное справедливо при безотрывном обтекании цилиндра идеальной жидкостью. При аналогичном обтекании цилиндра потоком реальной (вязкой) жидкости имеет место отрыв потока в кормовой части и на цилиндр действует сила давления. Это несоответствие носит название парадокса Даламбера. [c.231]

Формула (9. 18), как показывают опыты [58], хорошо подтверждается при малых углах атаки, при которых только и обеспечивается безотрывное обтекание выходной кромки пластины. [c.234]

Это условие, названное постулатом Жуковского — Чаплыгина, формулируется так при безотрывном обтекании профиля вокруг него возникает циркуляция Г такой величины, при которой задняя острая кромка является точкой схода струй. [c.49]

Нужин С. Р. показал (К теории обтекания тел газом при больших дозвуковых скоростях.— ПММ.— 1945.— Т. 10, вып. 5—6), что задача о безотрывном обтекании данного тела безвихревым потоком сжимаемой жидкостью может быть сведена к задаче обтекания данного тела вихревым потоком несжимаемой жидкости. При этом оказывается, что линии тока в обоих течениях останутся неизменными. При пренебрежении завихренностью мы приходим к подтверждению гипотезы затвердевания линий тока. [c.36]

Возьмем наиболее простой случай безотрывного обтекания отдельного профиля бесконечным установившимся потоком (плоская задача). На бесконечности от профиля имеем невозмущенный поток, который характеризуется постоянной скоростью (рис. 3-12, а). По мере приближения к профилю его воздействие на течение становится все сильнее, что проявляется в искривлении линий тока и изменении расстояний между ними. Над обтекаемым профилем линии тока сгущаются, а под ним разреживаются. Поскольку расход между двумя линиями тока постоянен (линию тока мысленно можно заменить жесткой границей), то, следовательно, над профилем скорости возрастают по сравнению с v , а под профилем убывают. [c.80]

Из-за отрицательного давления на обратной стороне цилиндра струя под действием атмосферного давления прижимается к цилиндру, что, как оледствие, приводит к практически безотрывному обтеканию. [c.75]

Рассмотрим наиболее простой случай безотрывного обтекания отдельного профиля установившимся потоком (плоская задача). На бесконечности от профиля имеем невозмущенный поток, который характеризуется постоянной скоростью Уоо (рис. 3-20,а). По мере приближения к профилю его воздействие на течение становится все сильнее, что проявляется в искривлении линий тока и изменении расстояний между ними (если бы профиля не было, то линии тока представляли собой параллельные прямые линии). Над обтекаемым профилем линии тока сгущаются, а под ним—разреживаются. Поскольку расход между двумя линиями тока постоянен (линию тока мысленно можно заменить жесткой границей), то, следовательно, над профилем скорости ВОЗрЗСТЗЮТ ПО СрЗВНбНИЮ с Voo, н под профилем убывают. Если рассматривать идеальную жидкость, движущуюся без потерь, и считать, что на бесконечности давление постоянно (рассматриваем чисто напорное течение без учета сил веса), то согласно уравнению Бернулли за счет изменения скорости течения давление над профилем должно понизиться, а под профилем повыситься. Это создает силовое воздействие потока на [c.71]

Как ВИДНО из результатов оценок в примере 1.7, максимальный диаметр частиц дисперсной фазы, для которых сохраняется безотрывное обтекание потоком в высоковязких средах (дегазированной нефти) может достигать 1см (капли воды). С другой стороны, эти же оценки показали, что размеры дисперсных частиц в нефтяном газе (капли воды и частицы мехпри-месей), для которых может нарушаться ламинарный режим [c.101]

В случае безотрывного обтекания гладких тел необходимость применения полных уравнений Навье-Стокса возникает лишь при малых числах Рейнольдса. Областью применения полных уравнений Навье-Стокса в рассматриваемых задачах являются также детальные исследования структуры сложных течений, для которых характерно наличие сильного вязко-невязкого взаимодействия, отрыва потока, областей рециркуляции. Решения полных уравнений Навье-Стокса используются также для проверки применимости более простых математических моделей. В большинстве интересных для практики задач при исследовании течений у каталитических поверхностей используются некоторые упрогцения уравнений Навье-Стокса, учитываюгцие те или иные особенности течения. [c.158]

Представлены результаты исследования характеристик гидравлического сопротивления и теплоотдачи пяти объектов прямоугольного канала без развитой поверхности - К-0, который в силу малого отношения расстояния между стенками h к ширине bf можно рассматривать как плоский (рис. 1.316) канала с развитой поверхностью, образованной сплошными гладкими ребрами, - ГлР (рис. 1.317) трех каналов с прерывистыми поверхностями в виде коротких пластинчатых ребер-ПлР (рис. 1.318), у двух из которых ПлР-500 и ПлР-1000 ребра плоские, а у третьей ПлР-ЮООнр - профилированные (рис. 1.319). Геометрические характеристики развитых поверхностей приведены в табл. 1.89 и 1.90. где использованы следующие обозначения ftp - высота ребра (расстояние между стенками канала) 5Р — толщина ребра /р — длина ребра (размер в направлении движения жидкости). Ребра поверхностей ПлР-500 и ПлР-1000 имеют прямоугольную форму. Боковая поверхность профилированного ребра, выполненная путем прецизионного фрезерования, симметрична и образована дугами окружности, а его передняя и задняя кромки заострены для обеспечения безотрывного обтекания и снижения вихревого сопротивления. Ребра расположены под нулевым углом атаки к направлению движения жидкости. [c.635]

Плавное, безотрывное обтекание цилиндра средой имеет место лишь при значении числа Re < 5. При значении Ке>5 цилиндр становится для омывающей среды неудо-бообтекаемым телом. При увеличении числа Ке пограничный слой, образующийся в лобовой части трубы, в кормовой части отрывается от поверхности, а позади цилиндра образуются два симметричных вихря. Затем, при увеличении числа Ке, вихри вытягиваются по течению и начинают отрываться от трубы, образуя за цилиндром вихревую дорожку. Причиной отрыва пограничного слоя являются возрастание давления вдоль потока и торможение потока вблизи стенки. При обтекании средой лобовой ча- [c.477]

Среди безвакуумных криволинейных профилей большое практическое значение имеет профиль, построенный по нижней контурной линии свободной струи, но несколько расширенный для обеспечения безотрывности обтекания фиг. 5-7). [c.143]

Выбирая отношение по соображениям безотрывности обтекания Ц 1, k [c.110]

Оценка влияния вязкости при безотрывном обтекании может быть выполнена расчетом пограничного слоя [42, 43, 56, 57, 81, 105]. Однако такой расчет трудоемок и часто затруднителен. Нам представляется достаточным учитывать вязкость потока приближенно по способу, предложенному А. С. Гиневским [10, 20], согласно которому отношение циркуляции скорости в идеальной жидкости к циркуляции в реальной жидкости для диффузорных решеток профилей равно [c.256]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология