Пристенный слой

Вновь охлаждают смазку до 50—60 °С в скребковом холодильнике 9, в рубашку которого подается хладагент — охлажденная до 3—5 °С вода, циркулирующая в замкнутой системе скребковый аппарат— холодильная установка — скребковый аппарат. Применение разомкнутой системы охлаждения возможно только при глубокой очистке воды, не загрязняющей поверхность охлаждения. Применение в замкнутой схеме в качестве хладагента рассола с температурой до —Юн—15 °С нецелесообразно из-за резкого увеличения вязкости продукта в пристенном слое, повышенного расхода мощности на привод и в итоге ухудшения условий охлаждения за счет большого выделения тепла диссипации. [c.101]

Повышенная порозность у стенок аппарата облегчает проскок газа в пристенном слое, о чем пойдет речь в гл. П. [c.19]

Большинство нефтяных и синтетических масел при обычных температурах и давлениях подчиняется закону Ньютона и относится к ньютоновским жидкостям. Вязкость определяет течение жидкости только в ламинарном потоке. При увеличении скорости ламинарный поток завихряется, послойный сдвиг разрушается. Переход от ламинарного к турбулентному потоку определяется критическим значением числа Рейнольдса Ре= = бус /т), где (1 — диаметр трубы или величина зазора. Распределение скоростей в ламинарном и турбулентном потоке заметно различается (рис. 5.12). В первом случае для вязкой жидкости устанавливается параболическое распределение скоростей с ярко выраженным максимумом у оси трубы. При турбулентном режиме скорости по сечению потока за счет его завихрения выравниваются. Отметим, что для пристенного слоя в цилиндрической трубе характерны значительные градиенты скоростей. Критическое значение Ке близко к 2500. Вследствие достаточно высокой вязкости масел и небольшой величины зазоров для смазочных масел, как правило, реализуется ламинарный поток. [c.267]

Этот вывод хорошо согласуется с результатами.- прямых измерений [И]. Количественно исследовать эффект скольжения воды удалось благодаря применению микронных кварцевых капилляров с молекулярно гладкой гидрофобизованной (метилированной) поверхностью. На основании таких опытов были получены средние значения коэффициента скольжения воды по гидрофобной поверхности, равные 30 mV(H- ). Этому значению отвечает падение вязкости в тонком пристенном слое воды примерно на порядок. [c.8]

Учитывая специфические особенности движения жидкости в пристенном слое желательно, чтобы на модели (Dan/d) ы> 15. Поскольку в обычных условиях моделирования da > м, то для соблюдения условий (II. 72) и (И. 73) необходимо, чтобы [c.72]

Воздух в топку подается в двух или в трех ее участках первичный воздух — в сжигательное устройство для распыления жидкого топлива или получения газовоздушной горючей смеси вторичный воздух — в камеру горения для окисления распыленного жидкого топлива или для создания внутреннего воздушного охлаждения пристенного слоя футеровки и частичного снижения температуры дымовых газов третичный воздух (рециркуляционный теплоноситель) — в камеру смешения для снижения температуры потока продуктов горения до заданного уровня и одновременного выравнивания в объеме. В некоторых конструкциях топок с мазутным топливом в форсунку подается весь воздух. В этом случае воздух, поступающий в камеру смешения, принято называть вторичным. [c.73]

Оказалось, что все жидкости обладают модулем сдвиговой упругости и модуль сдвига таких полярных жидкостей, как вода и спирты, при приближении к поверхности пьезо-кварца на расстояние, меньшее 0,1 мкм, повышается во много раз. По мнению авторов, это также является следствием структурных изменений в пристенных слоях полярных жидкостей. Повышение значения сдвиговой прочности граничных слоев обнаружено также при исследовании электроосмоса в капиллярах при высоких градиентах потенциала [228]. Установлено, что вблизи гидрофильных поверхностей в воде на расстоянии нескольких мономолеку-лярных слоев имеется атюмалия диэлектрических свойств. Например, значительное понижение диэлектрической проницаемости у воды (прн толщине слоя 0,07 мкм — до 4,5), что свидетельствует о снижении свободы вращения молекул воды в тонких прослойках. Теплопроводность жидкости с уменьшением толщины граничной пленки при этом резко возрастает, в то время как ее электрическая проводимость снижается. [c.201]

При протекании реагирующей фазы в пустой трубе важную роль играет выделение или поглощение тепла, вызванное химической реакцией. Если реакция экзотермическая, то около стенок трубы скорость уменьшается и радиальный профиль концентрации будет плоским. В случае эндотермической реакции степень превращения в пристенном слое увеличится, так как температура у стенок будет выше Причиной этих явлений служит радиальное движение массы, возникающее вследствие турбулентной диффузии [c.53]

Для ряда случаев, когда наблюдается скачкообразное изменение ряда свойств нри переходе от пристенных слоев к объемной фазе (что соответствует фазовому переходу первого рода) и когда структурно-модифицированные слои ГС отделены резкой границей от жидкости в объеме, Б. В. Дерягиным была выдвинута концепция особых граничных фаз . [c.171]

Физический смысл / 2 очевиден это термическое сопротивление твердой стенки. Оно пропорционально толщине стенки бът и обратно пропорционально ее теплопроводности кст- Величины и / з — термические сопротивления, которые имеют место на границах контакта обоих теплоносителей со стенкой. По теории пограничного слоя передача тепла от жидкости или газа к твердой стенке или наоборот происходит в тонком пристенном слое только путем теплопроводности. В результате термическое сопротивление границы раздела представляет собой термическое сопротивление [c.8]

Перепад температуры между пристенным слоем и стенкой р — ст == 8,33 °С, откуда I t = 230° . Для проверки устойчивости реактора примем, что температура на оси поднялась до 266°С. С помощью функций Бесселя находим, что температура слоя вблизи стенки при г = R составит 241 °С, разность tp — t x = 9,45 °С, а температура стенки I t = 231 °С. Рост температуры внутри реактора сопровождается, таким образом, повышением температуры стенки, что указывает на устойчивость системы. Примем теперь, что температура на оси реактора поднялась до 276°С. Тогда температуры на различных расстояниях от оси будут равны [c.284]

За начало зоны плавления принято считать сечение, в котором толщина пристенного слоя расплава бдл превышает радиальный зазор O Б 4—5 раз. При этом условии действительная длина зоны загрузки материала рассчитывается как [c.347]

Полагая, что подвод теплоты к твердой пробке материала в канале червяка осуществляется только за счет теплопроводности от цилиндра через пристенный слой расплава, параметр Ф можно рассчитать по формуле [c.347]

Величина эффективной вязкости в формуле (12.43) определяется при средней температуре пристенного слоя /сл = = (/ц + /i,.J/2 и среднем градиенте скорости [c.349]

Из рис. 1.20 и 1.21 следует, что отрыв потока в диффузорах с < 40° происходит не по всему периметру сечения. Начинается он в той части сечения, где по тем или иным причинам (несимметрия диффузора, несимметричность профиля скорости на входе и т. п.) скорость потока в пристенном слое меньше, чем в других частях сечения. Однако, как только происходит отрыв потока на одной стороне поверхности диффузора дальнейшее повышение статического давления вдоль диффузора прекращается или ослабляется настолько, что отрыв потока от поверхности на противоположной стороне уже произойти не может. Односторонний отрыв потока обусловливает и несимметричное распределение скоростей по сечениям диффузоров. В симметричном диффузоре с симметричным профилем скорости на входе отрыв потока от стенки возникает попеременно то на одной, то на другой стороне диффузора (см. рис. 1.20, г), что приводит к значительному колебанию скоростей всего потока. [c.31]

Если принять, что пузырьки критического радиуса получают возможность роста в том случае, когда они погружены в жидкость, температура которой не ниже температуры пара внутри пузырька, оказывается возможным предсказать разность между температурами стенки и насыщения, необходимую для начала действия рассматриваемого центра парообразования [132]. Если рассматривается процесс нестационарного прогрева жидкости в пристенном слое в течение периода ожидания, то принятое допущение [c.215]

Простейшим является реактор с неподвижным слоем катализатора. Он представляет собой большой, герметично закрытый цилиндр, у дна которого имеется решетка, поддерживающая слой катализатора (рис. 1). В таком реакторе трудно равномерно распределить поток газов и избежать градиентов температур по слою катализатора, а также предотвратить разложение реагентов на перегретых его участках или снижение скорости реакции на недостаточно нагретых участках. Распределение потока газов по слою катализатора можно улучшить, поместив в реактор перегородки. Однако при этом возрастает сопротивление потоку газа, и превращение реагентов на более холодном пристенном слое катализатора остается неполным. [c.111]

Допущение об активации единичного центра парообразования позволяет определить необходимый для начала кипения перегрев стенки относительно температуры насыщения и в том случае, когда известно распределение температуры в пристенном слое жидкости н жидкости при ее организованном движении в каналах. Например, в турбулентных потоках (как это показано на рис. 7.2, б) условия, соответствующие началу пузырькового кипения, определяются температурой стенки 7н.к1 или Гн.кг, причем Гн.к1 отвечает более высокой скорости движения потока. [c.216]

Так, например, коэффициент теплового расширения (КТР) весьма сложен для контроля, т.к. в значительной степени зависит от места отбора образца (верхний или донный слой в реакторе, пристенный слой и т.д.), ориентации пор и структурных волокон и др. Поэтому, что касается КТР, то он может быть рассчитан для той или иной партии кокса как среднестатистический на большом числе образцов. Тем не менее этот показатель можно использовать как весьма важный при классификации коксов. [c.33]

Поправка, учитывающая изменение физических параметров жидкости в пристенном слое с изменением температуры, в критериальные уравнения вводится в [c.48]

Будем считать, что жидкость с плотностью ро, вовлекаемая из свободного объема в пристенный слой, приобретает в нем среднюю скорость гюх и при этом нагревается на среднюю разность температур 0. [c.115]

Интерполяционные зависимости, полученные для неразвитого кипения жидкости в каналах, просты и удобны для использования. Существует, однако, мнение [17], что при кипении в потоке гидродинамическая структура пристенного слоя жидкости отличается от структуры слоя, формирующегося при кипении в большом объеме Следовательно, в интерполяционных соотношениях (7.72) и (7.74) нельзя использовать данные, полученные при кипении жидкости в большом объеме, а следует пользоваться экспериментальными данными по кипению в потоке. [c.243]

Существует мнение [40—44], что частица не может находиться в пристенном слое вертикальной трубы, поскольку сила, возникающая за счет неравномерного обтекания частицы газовым потоком, выбрасывает ее из пристенного слоя. Однако непосредственные экспериментальные исследования этого эффекта отсутствуют, а косвенные наблюдения показывают, что это не так. [c.29]

Поступающая по трубе 1 в загрузочную воронку 5 эмульсия через канал между воронкой и днищем основания поступает в среднюю часть сепарационного пространства в барабане. В результате сепарации в барабане образуются два слоя жидкости с поверхностью раздела а между ними. У стенки барабана располагается слой тяжелой жидкости, а ближе к оси вращения — слой легкой жидкости. По мере подачи эмульсии отсепарированная тяжелая жидкость из пристенного слоя поступает по кольцевому каналу между крышкой 3 и разделительной тарелкой 4 в горловину крышки и далее в нижнюю полость сборника 2, откуда отводится гю штуцеру 7. Одновременно легкая жидкость из поверхностного слоя перетекает в горловину разделительной тарелки, из ее боковых отверстий (снабженных втулками или соплами) поступает в Верхнюю полость сборника и отводится через штуцер 8. Радиусы слива легкой и тяжелой жидкостей рассчитывают так же, как для центробежных экстракторов, с учетом, что поверхность а раздела фаз должна располагаться в средней части сепарационного пространства. [c.209]

Особые свойства пограничных слоев среды возникают в результате молекулярного взаимодействия ее с поверхностью частиц фазы. В том случае, когда равнодействующая молекулярная сила Л, отказывающая действие на молекулы пристенного слоя жидкости со стороны твердой поверхности и молекулы объемной фазы жидкости, направлена в сторону поверхности дисперсной фазы, молекулы жидкости прилипают к поверхности, смачивают ее, т. е. в той или иной мере сольватируют, целесообразно сольватацию считать положительной. Когда же равнодействующая молекулярных сил направлена внутрь жидкой фазы, поверхность не сольватируется, то отношение жидкости к твердой поверхности целесообразно считать отрицательной сольватацией поверхности. [c.8]

Наиболее подробная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое предложена в работе Яги и Кунии [27, третья ссылка]. Общий коэффициент пристенной теплоотдачи представлен как сумма конвективной составляющей и постоя н ной составляющей не зависящей от скорости газа. Конвективная составляющая найдена на основе теории ламинарного пограничного слоя на стенке и плохо соответствует опытным данным. Постоянная составляющая рассчитывается, исходя из модели пристенного слоя как квазигомогенной среды. [c.128]

Проинтегрировав последнее выражение, получим распределение скоростей в пристенном слое [c.22]

В последнее время были предприняты попытки [24, 651 связать динамическую скорость для таких систем с полной диссипацией энергии в пристенных слоях жидкости Ео. [c.23]

Для ряда практически важных случаев, например течение газа в доменных и шахтных печах с изменяющейся по высоте и диаметру проницаемостью слоя [49, Ф. Ф. Колесанов], движение газа в каталитических аппаратах с плотным движущимся слоем в узлах входа и выхода, и т. п., теоретический расчет поля скоростей весьма затруднителен. Расчеты профиля скоростей в цилиндрических аппаратах химической технологии при Оап/й < 6—10 с учетом поверхности стенки аппарата и повышенной порозности в пристенном слое [79, 89] следует признать носящими лишь оценочный характер. [c.74]

Если предположить, что газовые пузырьки создают в жидкости турбулентность, близкую к изотропной, то долю диссипации энергии Е о в пристенном слое, вызванную только пульсацией в жидкости от воздействия газа, можно описать выражением [c.24]

В результате многочисленных исследований теплообмена между газожидкостной смесью и теплообменной поверхностью установлено, что основное термическое сопротивление сосредоточено-в вязком пристенном слое жидкости, который не содержит газовых, пузырей. Этот слой может нести в себе мелкие частицы твердой фазы, за счет скорости осаждения которых соответствующим образом деформируется его профиль скоростей. Основное влияние на теплообмен оказывают турбулентные пульсации, проникающие [c.27]

Характер затухания турбулентных пульсаций в тонком пристенном слое, толщина которого в основном и определяет интенсивность теплообмена в целом, независимо от геометрии аппарата сохраняется таким же, как и при течении жидкости в плоском канале. Поэтому выражение (И,37), экспериментально подтвержденное [24] на различных примерах теплообмена, можно применять и для описания процесса теплоотдачи от газожидкостной смеси к стенке теплообменного элемента. При вычислениях, однако, в соответствии с (П.39) необходимо знать зависимость = / (т]), которая в условиях барботажа без направленного течения является неопределенной. В этом случае величину можно ориентировочно вычислить по формуле [c.30]

Согласно теории Левича, разработанной для случая омывания потоком жидкости неподвижной поверхности, основное сопротивление массопереносу сосредоточено в диффузионном пристенном слое, толщина которого [c.39]

В зернистом слое средняя скорость выравнивается по сечению, но как мы видели выше, в пристенном слое может отличаться на десятки процентов от скорости в центральной зоне аппарата. Значительные изменения скорости существуют в поровых каналах между зернами, но масштабы этих каналов R невелики и дополнительным членом типа (III. 15) можно пренебречь. С другой стороны, непрерывное изменение направления и перемешивания струй, аналогичное турбулентным пульсациям в свободном потоке, добавляет конвекционную составляющую дисперсии, подобную (III. 16), но с определяющим размером L = d, т. е. диаметром зерен и иортэвых каналов. Наличие такой составляющей, вызванной неоднородностями структуры зернистого слоя, достаточно проявилось в опытах, описанных в предыдущем разделе III. 1. По принятой в динамике сорбции [c.87]

IX-1-7. Поток жидкости по стенкам. Многие исследователи показали, что при равномерном распределении жидкости по верхнему сечению насадки однородность распределения существенно нарушается в расположенных ниже ее слоях. Значительная доля жидкости стекает вниз по стенкам колонны. Поскольку жидкость в потоке по стенкам перемешивается менее интенсивно, чем при движении по прерывистой поверхности насадочных тел, и не очень эффективно экспонируется газу, наблюдается явление байпассирования , или проскока части потока без эффективного взаимодействия, отрицательно влияющее на суммарный абсорбционный процесс. Кроме того, перемещение значительной доли жидкости в пристенный слой обедняет ею основную часть насадки, уменьшая здесь как эффективную межфазную поверхность, так и значения Поэтому нарушение равномерности потока жидкости в целом приводит к ухудшению работы колонн. [c.220]

В работах А. М. Кутепова, В. М. Шептуна с соавторами [23] установлено, что внещнее акустическое поле вызывает в условиях теплообмена в трубе в пристенном слое колебания, которые имеют дискретный резонансный ряд частот, зависящий от числа Рейнольдса для потока, изменяющегося в пределах от 10 до 10 . Условием интенсификации процесса теплообмена является равенство частоты внешнего акустического воздействия частоте дискретных составляющих собственных колебаний в пристенном слое, имеющих максимальную амплитуду при данном числе Рейнольдса. Для выбора этих резонансных частот авторы предлагают использовать полученную обработкой экспериментальных результатов критериальную зависимость, связывающую числа Струхаля и Рейнольдса [c.156]

Рис. 7.2. К опреде.чению условий активации единичного центра парообразования а — при нестационарном прогрене стенки п пристенного слоя жидкости в течение пе )Иода ожидания б —в турбулентном потоке при стациопарном поле температур в пристенном слое жидкости.

Рис. 13. Схема влияния напряжения трения между частиц г и и вертикальными стенками нпбрирующего сосуда на движение частиц на различных расстояниях от стеиок Кривые — зависимость расположения различных зон от диаграммы времени при с1сну-соидальном движении сосуда (часть периода колебаний) / — главная зона 2 — пристенный слой 3 — сосуд

Дерягиным с сотрудниками показано, что приувеличении концентрации электролита значение равновесной толщины пленок водного раствора олеата натрия между воздушными пузырьками имеет тенденцию к понижению, вплоть до некоторого предела hg 12,5 нм, что дает возможность заключить о наличии на пузырьках полимолекулярных гидратных слоев. Метод сдувания позволил найти зависимость реологических параметров жидкости в пристенном слое от расстояния, а исследование поведения жидкостей в зазоре между плоскопараллельными кварцевыми или стальными дисками привело к выводу о повышенной эффективной вязкости граничных фаз. [c.10]

В формуле (3) учитывается частичная кристаллизация парафина в пристенном слое по мере его охлаждения. Коэффициент теплоотдачи от стенки к хладагенту и коэффициент теплопередачи определяли по соответствунцим уравнениям [9]. [c.85]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология