Длительная прочность при сложном напряженном

Условие длительной прочности при сложном напряженном состоянии основано также на введении понятия эквивалентного напряжения. В настоящее время наибольшее распространение получил критерий Сдобы-рева [49] [c.304]

Длительную прочность при сложном напряженном состоянии обычно изучают на трубчатых образцах, нагружаемых внутренним гидростатическим давлением. В зависимости от программы эксперимента такой образец может дополнительно нагружаться осевой силой, крутящим моментом или определенным сочетанием указанных нагрузок. [c.54]

Возможность применения критериев с минимальным числом параметров (4.3). .. (4.8) для жаропрочных никелевых сплавов рассмотрена в работах [49, 50, 62, 64, 67, 77, 106, 162, 197, 207]. Результаты этих, работ свидетельствуют о том, что для жаропрочных никелевых сплавов в области плоских напряженных состояний, когда гладные напряжения имеют разные знаки, наиболее точно длительную прочность при сложном напряженном состоянии (О стз/ст1 < -1 С2 = 0) описывают критерии (4,7) и (4.8), причем расчетные значения по этим критериям совпадают с точностью до 0,5 МПа. При этом следует отметить два обстоятельства. [c.213]

ОБОБЩЕННЫЙ КРИТЕРИЙ ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ ПРИ СЛОЖНОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ [c.216]

Таким образом, действительно критерий (4.21) можно рассматривать как обобщенный критерий длительной прочности при сложном напряженном состоянии. Исследуем критерий [c.220]

Определение коэффициентов уравнения (4.40) осуществляется в результате обработки результатов испытаний образцов на длительную прочность при сложном напряженном состоянии с применением всех процедур, которые применяются для определения коэффициентов уравнения (1.14). [c.228]

Наименее трудоемкими испытаниями на длительную прочность при сложном напряженном состоянии являются испытания тонкостенных трубчатых образцов при плоском напряженном состоянии в условиях растяжения с кручением наиболее трудоемкими - испытания в условиях внутреннего давления с растяжением или сжатием. Для проведения такого рода испытаний необходимо специальное оборудование. [c.230]

Для прогнозирования длительной прочности при сложном напряженном состоянии на заданный ресурс необходимо иметь численное значение СТе при этом ресурсе и критерий эквивалентности напряженных состояний. Значе ше Ое = Ор вычисляется по уравнению (4.40) для одноосного растяжения. [c.276]

Представлен обобщенный критерий эквивалентности на-пр51женных состояний и расчетно-экспериментальный метод оценки и прогнозирования длительной прочности при сложном напряженном состоянии. Показаны закономерности изменения длительной прочности деформируемых никелевых сплавов при сложном напряженном состоянии по результатам экспериментального исследования, проведенного на специально разработанном оборудовании. Рассмотрено влияние напряженного состояния на развитие микротрещин в условиях длительного статистического разрушения и показана возможная связь активационных параметров этого процесса с обобщенным критерием эквивалентности напряженных состояний. Представлены эмпирические критерии длительной прочности при сложном напряженном состоянии для дисковых сплавов. Показана возможность построения критерия длительной прочности никелевых сплавов с монокристаллической структурой при сложном напряженном состоянии. [c.9]

Для раскрытия вида функции (4.1) и выбора критерия ограничимся здесь рассмотрением длительной прочности при сложном напряженном состоянии изотропных металлических материалов, так как материалом наиболее отвдтственных деталей турбины и компрессора ГТД (диски и валы) являются макроскопически изотропные относительно карактеристик жаропрочности деформируемые и компакгируемые порошковые никелевые жаропрочные сплавы с равноосной поликристаллической структурой. [c.210]

В таком виде обобщенный критерий (4.12) невозможно использовать для практических оценок длительной прочности при сложном напряженном состоянии из-за фльшого числа параметров X. Однако, используя известные соотношения, можно свести число экспериментально определяемых параметров X к одному. [c.217]

Обычно в качестве эталонного напряженного состояния рассматривается одноосное растяжение и из сопоставления результатов испьгганий на длительную прочность при сложном напряженном состоянии и при одноосном растяжении вычисляются значения параметра. Параметр % в 1фитерии (4.7) вычисляют по формуле [138] [c.225]

Для описания длительной прочности при сложном напряженном состоянии в интервале рабочих температур и долговечностей представляется целесообразным использовать подход, изложенный в работе [44], который заключается в сле-дуюшем. [c.226]

Таким образом, кр рр Х4.22) обеспечивает возможность достоверного прогнсяврования характеристик длительной прочности при сложном напряженном состоянии. Учитывая изложенные результаты, можно сформулировать методику прогнозирования длительно , Щ)очйЬсти при сложном напряженном состоянии в интервале-рабочих темпе )атур. [c.280]

Сформулирован обобщенный 1фитерий длительной прочности при сложном напряженном состоянии (4,22), который представляет собой обобщение известных классических теорий прочности и эмпирических 1фитвриев прочности, выражающихся линейной комбинацией компонент тензора или девиатора напряжений и их первых и вторых инвариантов. [c.294]

Показано, что статистически значимое различие активационных параметров процесса разрущения при различных напряженных состояниях вызьшает изменение параметра X и как следствие, влечет за собой количественные изменения в обобщенном критерии (4.22), которые необходимо учишвагь при оценке и прогнозировании длительной прочности при сложном напряженном состоянии. [c.294]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология